Materias Comunes Instalador De Gas. Parte 12 A 17 62213t

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 12. Equipos y rios de las instalaciones de gas

Revisión 0 Octubre 2008 Página 1 de 46

Parte 12 Equipos y rios de las instalaciones de gas

Preparado: E. Alberto Hernández Martín Responsable Calidad

Revisado: Ana María García Gascó Director de certificación

Aprobado: Ana María García Gascó Secretaria Consejo de istración

Firma y fecha: 2008.10.16





Índice 12.1. Introducción..........................................................................................................................

4

12.2. Reguladores (sólo categorías B y A) ................................................................................... 12.2.1. Tipos de reguladores ............................................................................................... 12.2.1.1. Reguladores de acción directa ................................................................. 12.2.1.2. Reguladores de acción indirecta o pilotada .............................................. 12.2.2. Elementos de seguridad asociados al regulador ....................................................... 12.2.2.1. Válvula de seguridad de interrupciónpor máxima presión (VISmax) .......... 12.2.2.2. Válvula de seguridad de interrupción por mínima presión (VISmin) .......... 12.2.2.3. Válvula de seguridad de interrupción por exceso de caudal (VEC) ............ 12.2.2.4. Válvula de alivio de seguridad (VAS) ........................................................

4 4 4 5 6 6 7 8 8

12.3. Conjuntos de regulación y reguladores de cliente .................................................................. 12.3.1. Conjuntos de regulación para 0,4 < MOP ≤ 5 bar (sólo categorías B y A) ............. 12.3.1.1. Conjuntos de regulación Tipo A (UNE 60404-1) ...................................... 12.3.1.2. Conjuntos de regulación Tipo B (UNE 60404-1)....................................... 12.3.1.3. Conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública (UNE 60.404-2) ................................................................. 12.3.2. Conjuntos de regulación para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar .............................................. 12.3.3. Reguladores de cliente para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar ................................................. 12.3.3.1. Reguladores de cliente con caudal nominal inferior o igual a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural) ....................................... 12.3.3.2. Reguladores de cliente con caudal nominal superior a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural) ....................................... 12.3.4. Reguladores para depósitos móviles de GLP de capacidad inferior o igual a 15 kg ...

9 9 9 13 15 17 18 18 19 20

12.4. Válvulas de seguridad por mínima presión independientes..................................................... 20 12.5. Contadores de gas ............................................................................................................... 12.5.1. Contadores de paredes deformables ....................................................................... 12.5.2. Contadores de pistones rotativos (sólo categorías B y A) ...................................... 12.5.3. Contadores de turbina (sólo categorías B y A) ....................................................

21 21 23 24

12.6. Soportes de contador ............................................................................................................ 25 12.7. Centralización de contadores (sólo categorías B y A).......................................................... 12.7.1. Centralización de contadores de Clase A ................................................................. 12.7.1.1. Módulo para centralización con entrada en MOP ≤ 0,05 bar ................... 12.7.1.2. Módulo para centralización con entrada en MOP ≤ 0,05 bar con VIS de mín........................................................................................ 12.7.1.3. Módulo para centralización con entrada en 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar ........... 12.7.2. Centralización de contadores de Clase B ................................................................. 12.7.2.1. Módulo para centralización con entrada en 0,4 < MOP ≤ 5 bar y regulador independiente por contador ................................................. 12.7.2.2. Módulo para centralización con entrada en 0,4 < MOP ≤ 5 bar y regulador único ....................................................................................

26 27 27 28 28 29 29 29



12.8. Dispositivos de corte ............................................................................................................. 12.8.1. Llaves de obturador cónico ..................................................................................... 12.8.2. Llaves de obturador esférico.................................................................................... 12.8.3. Llaves de corte más usuales en instalaciones receptoras........................................... 12.8.4. Llaves para diámetros nominales superiores a DN 100 (sólo categorías B y A) ...... 12.8.4.1. Llaves de mariposa .................................................................................. 12.8.4.2. Llaves de compuerta ............................................................................... 12.8.4.3. Llave tipo globo ......................................................................................

30 30 30 31 32 32 33 33

12.9. Conexión de aparatos a gas o depósitos móviles de GLP a la instalación de gas ..................... 12.9.1. Conexión rígida ...................................................................................................... 12.9.2. Conexión semirrígida .............................................................................................. 12.9.3. Conexión flexible .................................................................................................... 12.9.3.1. Conexión flexible de seguridad ............................................................... 12.9.3.2. Tubo flexible de elastómero..................................................................... 12.9.3.3. Tubo flexible de elastómero con enlaces mecánicos ................................. 12.9.4. Conexiones flexibles que forman parte de la instalación receptora........................... 12.9.4.1. Conexión de depósitos móviles de GLP a la instalación receptora ............ 12.9.4.2. Conexión de contadores a la instalación ..................................................

34 34 35 35 35 36 36 37 37 37

12.10. Tomas de presión ............................................................................................................... 12.10.1. Tomas de presión para MOP ≤ 150 mbar ................................................................. 12.10.2. Tomas de presión para MOP > 150 mbar (sólo categorías B y A) .......................... 12.10.3. Tomas tipo “débil calibre” ....................................................................................... 12.10.4. Tomas tipo “Peterson” (sólo categorías B y A) .....................................................

37 37 37 38 39

12.11. Inversores (sólo categorías B y A) ........................................................................................... 39 12.11.1. Inversor manual ...................................................................................................... 39 12.11.2. Inversor automático ................................................................................................ 40 12.12. Magiscopio y manoscopio. Indicadores visuales (sólo categorías B y A) .............................. 42 12.13. Válvulas de solenoide o electromagnéticas (sólo categorías B y A) ...................................... 42 12.14. Juntas dieléctricas (sólo categorías B y A) ........................................................................... 43 12.15. Válvulas de retención (sólo categorías B y A) ...................................................................... 44 12.16. Limitador de caudal o válvula de exceso de flujo (sólo categorías B y A) ............................. 44 12.17. Filtros (sólo categorías B y A) ............................................................................................. 45



12.1. INTRODUCCIÓN En el presente capítulo, se relacionan las características, principios de funcionamiento y modelos de los principales equipos y rios de las instalaciones de gas, como pueden ser los reguladores y conjuntos de regulación, contadores, dispositivos de corte, flexibles de conexión, etc.

12.2. REGULADORES (sólo categorías B y A) La diferencia entre la presión de distribución y la presión de servicio ha llevado consigo la necesidad de crear un dispositivo capaz de reducir la presión a los valores necesarios para la utilización adecuada del gas. Este aparato es el regulador, y tiene como misiones específicas: ß Reducir la presión del gas ß Mantener la presión entre unos límites convenientes para un rango de caudales definido. Por la importancia de su función, los reguladores deben reunir una serie de cualidades, tales como precisión, capacidad de respuesta, estabilidad, estanquidad al cierre, etc., las cuales nos definen la calidad del regulador.

12.2.1. Tipos de reguladores Existen básicamente dos tipos de reguladores: ß Reguladores de acción directa ß Reguladores de acción indirecta o pilotada

12.2.1.1. Reguladores de acción directa Los reguladores de acción directa son aquéllos en que el gas que circula por su interior actúa directamente sobre las diferentes membranas que accionan el obturador que controla el paso del gas. Se construyen para una presión fija de utilización o bien para una presión regulable. En estos últimos la presión de utilización puede ser modificada a voluntad entre unos límites propios de cada regulador. Los reguladores de acción directa se fabrican para cualquier rango de presión de entrada. Tornillo de ajuste

Muelle

Orificio

Membrana

Sistema de palancas

Punto fijo

Salida del gas presión regulada

Obturador



La precisión de estos reguladores, dentro del campo de caudales para los cuales han sido diseñados, es del orden de ± 10% de la presión de tarado. Sus ventajas más interesantes son la rapidez de respuesta, la sencillez de su mecanismo y su fácil reparación. Estos reguladores están formados por dos cámaras, la superior, que está a la presión atmosférica a través de un orificio en el cuerpo del regulador que la pone en comunicación con el exterior, y la inferior en la que actúa la presión del gas. Ambas cámaras están separadas por una membrana. Orificio Membrana


Entrada del gas

Punto fijo

Sistema de palancas


Entrada del gas

Punto fijo

En la cámara inferior existe un sistema articulado de palancas. Uno de los brazos de la palanca está unido a la membrana y al subir o bajar ésta hace que adquiera un movimiento longitudinal cerrando o abriendo el paso del gas, según se aleje o acerque el brazo de la palanca. En la cámara superior actúa sobre la membrana la presión atmosférica más la presión del muelle. Si la presión del regulador es ajustable, el ajuste se realiza mediante un tornillo que permite variar la presión que ejerce el muelle sobre la membrana. Cuando el gas penetra en la cámara inferior, la presión en ésta es mayor que la de la cámara superior y hace que la membrana suba, por lo que el sistema articulado avanza el brazo de la palanca que lleva una junta de goma o nylon, cerrando el paso del gas. Cuando la presión en la cámara inferior disminuye, la membrana recupera la posición inicial, permitiendo de nuevo el paso del gas. Este ciclo se repite constantemente mientras exista consumo y haya presión a la entrada del regulador.

12.2.1.2. Reguladores de acción indirecta o pilotada En estos reguladores la regulación también se efectúa gracias a un obturador que es accionado por una membrana, pero la presión que la desplaza no es la de salida, sino.que la energía motora proviene de la presión de entrada istrada de forma conveniente. El elemento encargado de istrar la presión de entrada es un regulador piloto. La precisión de estos reguladores es superior a los de acción directa, sin embargo son más delicados y su respuesta es más lenta. El funcionamiento de este tipo de reguladores se indica a continuación.



Al aumentar la presión de salida (P.S.), la membrana del regulador piloto vence la resistencia del muelle y como consecuencia el obturador cierra el paso del gas hacia la membrana del regulador principal. Al disminuir la presión sobre la membrana del regulador principal, y para que se restablezca el equilibrio entre ésta y el muelle de mando, el conjunto se desplaza moviendo de forma solidaria el obturador que cierra el paso al gas.

Regulador piloto

Regulador principal

Entrada gas

Salida gas

Cuando la presión de salida disminuye el regulador piloto permite el paso al gas desde la entrada hasta la cámara superior del regulador principal. De esta forma la membrana del regulador principal vence la presión que ejerce el muelle de mando, desplazando el obturador, el cual permite de nuevo el paso al gas.

12.2.2. Elementos de seguridad asociados al regulador El regulador puede llevar asociados, según el caso diferentes elementos de seguridad, como pueden ser: ß Válvula de seguridad de interrupción por máxima presión (VISmax) ß Válvula de seguridad de interrupción por mínima presión (VIS min) ß Válvula de seguridad de interrupción por exceso de caudal (VEC) ß Válvula de alivio de seguridad (VAS) Estos elementos podrán estar incorporados o no al regulador, pero si están incorporados, el sistema dispositivo de cierre debe ser independiente del de regulación. A continuación se describen cada uno de estos elementos.

12.2.2.1. Válvula de seguridad de interrupción por máxima presión (VISmax) La VISmax evita que la presión aguas abajo donde está instalada supere un valor predeterminado. Su funcionamiento es el siguiente: A través de la toma de presión (1), la presión de salida se transmite a la membrana de la VISmax. (2). Si la presión a la salida aumenta la membrana (2) vence la resistencia que le ofrece el muelle (3) y el gatillo (4) se desplaza disparando el obturador de la V.S. (6). El obturador (6) cierra la entrada de gas gracias al muelle (5) y a la propia presión del gas.



Válvula 6 de seguridad por máxima

Salida gas

Entrada gas

5

1

2

4

1. 2. 3. 4. 5. 6.

3

Toma de presión de la válvula de seguridad Membrana Muelle de regulación del disparo Gatillo Muelle del obturador Obturador de la válvula de seguridad

En la figura siguiente, se muestra un esquema de una VISmax incorporada en el regulador. Regulador

6 Toma de presión del regulador

Salida gas

Entrada gas

5

1

2 Válvula de seguridad por máxima

4

3

12.2.2.2. Válvula de seguridad de interrupción por mínima presión (VISmin) La VISmin evita que la presión aguas abajo donde está instalada disminuya por debajo de un valor establecido. Su funcionamiento es el siguiente: A través de la toma de presión (1), la presión de salida se transmite a la membrana de la V.S. (2). Si la presión a la salida disminuye la membrana (2) no puede vencer la fuerza que sobre ella ejerce el muelle (3) y el gatillo (4) se desplaza disparando el obturador de la V.S. (6). El obturador (6) cierra la entrada de gas gracias al muelle (5) y a la propia presión del gas. Su rearme puede ser manual o automático cuando se reestablece la presión de tarado.



6

Salida gas

Entrada gas

5

1

1. Toma de presión 2. Membrana 3. Muelle de regulación del disparo 4. Gatillo 5. Muelle del obturador 6. Obturador

2

4

3

En la figura siguiente, se muestra un esquema de una VISmin incorporada en el regulador. Regulador

6

4 Toma de presión del regulador

Entrada gas

Salida gas

1 5

Válvula de seguridad por mínima

2 4

3

12.2.2.3. Válvula de seguridad de interrupción por exceso de caudal (VEC) La función de la VEC es interrumpir el paso de gas si el caudal a la salida del regulador supera un valor predeterminado. La VEC puede ser alternativa a la VISmin, y actúa o bien porque en funcionamiento normal el caudal demandado es superior al máximo permitido, o bien por falta de presión de entrada, que produce un descenso de presión a la salida y, por consiguiente, un aumento del caudal que produce el disparo de la VEC.

12.2.2.4. Válvula de alivio de seguridad (VAS) La función de la VAS es evacuar a la atmósfera una pequeña cantidad de gas contenido en la conducción aguas abajo del regulador en el caso de un aumento de presión de presión, normalmente producida por una aumento de la la temperatura del gas y estar sin consumir el regula-



dor, con el fin de evitar el disparo de las VISmax. Si el problema fuera un mal funcionamiento del regulador, la VAS no sería capaz de evacuar la cantidad de gas suficiente de gas para hacer descender la presión, con l que actuaría la VISmax.

12.3. CONJUNTOS DE REGULACIÓN Y REGULADORES DE CLIENTE En función de la presión de su tramo de entrada, se clasifican de la siguiente forma: ß Conjuntos de regulación para 0,4 < MOP ≤ 5 bar. ß Conjuntos de regulación para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar. ß Reguladores de cliente para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar. Si el caudal de diseño es superior a 200 m3(n)/h se denominan estaciones de regulación y medida (ERM), ya que el contador y el sistema de medida van normalmente asociados a este elemento. A continuación se describen las características de cada uno de estos elementos.

12.3.1. Conjuntos de regulación para 0,4 < MOP ≤ 5 bar (sólo categorías B y A) Los conjuntos de regulación con entrada en 0,4 < MOP ≤ 5 bar y salida con MOP ≤ 0,4 bar, deben ser conformes a las características constructivas, dimensionales, mecánicas y de funcionamiento indicadas en: ß UNE 60404-1: Conjuntos de regulación para empotrar, adosar o situar en recintos con caudal hasta 100 m3(n)/h. Se clasifican en: – Tipo A: Conjunto de regulación y/o medida para suministro a instalaciones receptoras que utilizan gases de la 2ª familia. – Tipo B: Conjunto de regulación y/o medida para suministro a instalaciones receptoras que inicialmente utilizan GLP (3ª familia) y posteriormente pueden ser adecuadas para utilizar gas natural (2ª familia) en condiciones plenamente aceptables y compatibles con la distribución del gas natural. (Polivalentes GLP/GN). ß UNE 60.404-2: Conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública con caudal hasta 50 m3(n)/h. Para el caso de ERMs, éstas deben cumplir con la UNE 60620-3 en lo relativo al recinto de instalación, precauciones diversas, construcción e instalación, y con la UNE 60404-1 para el resto de características.

12.3.1.1. Conjuntos de regulación Tipo A (UNE 60404-1) Los conjuntos de regulación Tipo A se clasifican en base a su caudal máximo según lo indicado en la siguiente tabla: Modelo

Caudal Q (m3(n)/h)

Utilización

A-6

6

Suministro a una vivienda unifamiliar o a un local destinado a usos colectivos o comerciales

A-10 B

10

Suministro a dos viviendas unifamiliares

A-10-U

10

Suministro a un local destinado a usos colectivos o comerciales o a una vivienda unifamiliar de gran consumo

A-25

25

A-50 y A-50-R

50

A-75 y A-75-R

75

A-100

100

Suministro a fincas plurifamiliares o a locales destinados a usos colectivos o comerciales Suministro a locales destinados a usos colectivos o comeciales o, en casos especiales, para instalaciones receptoras en fincas plurifamiliares de gran consumo



Las características de los conjuntos de regulación Tipo A se muestran en la siguiente tabla: Modelo

A-6

A-10 B

A-10-U

Mat. Entrada PE DN 20, CU DN 18 y Ac. 1” PE DN 32, CU DN 28 y Ac. 1”

PE DN 20, CU DN 18 y Ac. 1” PE DN 32, CU DN 28 y Ac. 1”


Mat. Salida Racor dos piezas 1”

Ps (mbar)

VIS máx.

22

VIS mín. (*)

SI Tubo CU DN 22

100

Racor dos piezas 1”

22

SI NO (*)

SI Tubo CU DN 22

100

Racor dos piezas 1¼”

22

SI NO (*)

SI Tubo CU DN 22

VAS

SI

100

NO

22

(*)

Racor dos piezas 1½” A-25-U

55


NO SI

SI

100

NO

150

NO

22

(*)

Tubo CU DN 28

Racor dos piezas 2” ó 2½” A-50 y A-50-R

PE DN 32, CU DN 28 y Ac. 1”

55

NO SI

SI

100

NO

150

NO

22

(*)

Tubo CU DN 35

Racor dos piezas 2½” A-75 y A-75-R

55

PE DN 32, CU DN 28 y Ac. 1”

NO SI

SI

100

NO

150

NO

22

(*)

Tubo CU DN 42

55 A-50 y A-50-R

Tubo Ac 1½”

Tubo Ac 2½” ó 3”

NO SI

SI

100

NO

150

NO

(*) En A6 y A-10B, VIS por mínima presión independiente de rearme automático. En el resto, incorporada al regulador de rearme manual, y alternativamente puede ser una VEC.

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 12. Equipos y rios de las instalaciones de gas Los esquemas tipo de estos conjuntos de regulación Tipo A son los siguientes: A-6

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10.

A-10-B

Llave de entrada de obturador esférico con enlace para tubo polietileno, cobre o acero Toma de presión en la zona de MPB, tipo Peterson incorporada en la llave de entrada Filtro VIS por máxima presión. VIS por máxima y mínima presión (o por exceso de caudal) en casos especiales Regulador con VAS (activada o desactivada) Llave de contador de obturador esférico Soporte de contador VIS por mínima presión independiente de rearme automático Toma de presión en la zona de MPA/BP, tipo débil calibre con tornillo central Conexión de salida. Racor 2 piezas o tubo de Ac o Cu de DN equivalente con el DN de paso racor dos piezas

A-10-U

1. Llave de entrada de obturador esférico con enlace para tubo polietileno, cobre o acero 2. Toma de presión en la zona de MPB, tipo Peterson incorporada en la llave de entrada 3. Filtro 4. VIS por máxima presión. VIS por máxima y mínima presión (o por exceso de caudal) en casos especiales 5. Regulador con VAS (activada o desactivada) 6. Llave de contador de obturador esférico 7. Soporte de contador 8. Toma de presión en la zona de MPA/BP, tipo débil calibre con tornillo central 9. Conexión de salida. Racor 2 piezas o tubo de Ac o Cu de DN equivalente con el DN de paso racor dos piezas




A-25, A-50 y A-75

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.

Llave de entrada de obturador esférico con enlace para tubo polietileno, cobre o acero Toma de presión en la zona de MPB, tipo Peterson incorporada en la llave de entrada Filtro VIS por máxima presión. VIS por máxima y mínima presión (o por exceso de caudal) en casos especiales Regulador con VAS (activada o desactivada) Toma de presión en la zona MPA/BP, tipo débil calibre con tornillo central Llave de salida de obturador esférico. También podrá instalarse en posición vertical alineada con el recogedor de residuos 8. Conexión de salida. Racor 2 piezas o tubo de Ac o Cu de DN equivalente con el DN de paso racor dos piezas 9. Recogedor de residuos

A-100

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10.

Tubo de entrada de acero Toma de presión en la zona de MPB, tipo Peterson Llave de obturador esférico Filtro VIS por máxima presión. VIS por máxima y mínima presión (o por exceso de caudal) en casos especiales Regulador con VAS (activada o desactivada) Toma de presión en la zona MPA/BP, tipo débil calibre con tornillo central Llave de obturador esférico. También podrá instalarse en posición vertical alineada con el recogedor de residuos Tubo de salida de acero Recogedor de residuos



Los conjuntos de regulación Tipo A normalmente van alojados en el interior de un armario. Las características de los armarios son las siguientes: ß Material: Compuestos de moldeo termoestable de poliester reforzados con fibra de vidrio o material IP 43; IK 10; FH-2 40 mm y resistentes a productos alcalinos y calor ß Visor transparente en los armarios plásticos que disponen de contador ß Señalización interior (modelos, presión nominal, tarado seguridades, etc) ß Características complementarias: Apertura puerta 90º con cerradura normalizada (cabeza triangular) y pasamuros ß Ventilación: A través del perímetro de ajuste, 5 cm2 superior e inferior. Si son estancos, mediante conductos de entrada y salida ß Dimensiones normalizadas según tabla siguiente: Dimensiones (mm)

A-6

A-10-B A-10-U

A-25 y A-50-R

A-5o y A-75-R

A-75

A-100

Ancho

540

715

355

540

715

715

Alto

530

580

490 (*)

530 (**)

580 (**)

580

Fondo

235

235

235

235

300

300

(*) 800 para ejecución vertical (**) 950 mm para ejecución vertical

12.3.1.2. Conjuntos de regulación Tipo B (UNE 60404-1) Los conjuntos de regulación Tipo B se clasifican en base a su caudal máximo según lo indicado en la siguiente tabla: Modelo

Caudal Q (m3(n)/h)

Utilización

A-4-P

4

Suministro a una instalación individual doméstica, bien sea un único módulo para una vivienda unifamiliar o bien un conjunto de módulos de un sólo contador para alimentar a una finca plurifamiliar

A-25-P

25

Suministro a fincas plurifamiliares y a locales destinados a usos colecivos o comerciales mediante una batería de contadores o mediante un único contador adecuado, según el caso

Las características de los conjuntos de regulación Tipo B se muestran en la siguiente tabla: Modelo

Conexión Entrada

Conexión Salida

Ps (mbar)

VIS máx.

VIS mín.

VAS

A-4-P

Racor 2 piezas para PE20 de 20 × 150 tuerca loca; o Tubo Cu DN 15; o Tubo Ac min. DN 1”

Tubo Cu mín. DN 12

150

SI

NO

NOI

A-25-P

Racor 2 piezas para PE32 o Tubo Cu min. DN 18

Tubo Cu mín. DN 12

150

SI

NO

Desactivada



Los esquemas tipo de estos conjuntos de regulación Tipo B son los siguientes:

1. 2. 3. 4. 5.

Conexión de entrada Llave de entrada de obturador esférico Filtro Regulador. Podrá acoplarse directamente al contador VIS por máxima presión de rearme manual. Podrá realizar el corte aguas arriba o aguas abajo del regulador o estar incorporada al mismo 6. Toma de presión tipo Peterson en la zona de MPA 7. Soporte de contador de gas G-4 8. Tubo de salida de cobre mín. 10 × 12

1. Conexión de entrada 2. Llave portamanómetro con tapón precintado de ¼” prevista para colocación de manómetro 3 Llave general de entrada de obturador esférico 4. Filtro 5. llave de obturador esférico 6. Regulador. Podrá acoplarse directamente al contador 7. VIS por máxima presión de rearme manual. Podrá realizar el corte aguas arriba o aguas abajo del regulador o estar incorporada al mismo 8. Toma de presión tipo Peterson en la zona de MPA 9. Soporte de contador de gas G-4 10. Tubo de salida de Cu mín. DN 12



a centralización de contadores

1. 2. 3. 4. 5.

Tubo de entrada de cobre DN 18 o rácor 2 piezas para PE32 Llave de corte con manómetro Llave general de entrada de obturador esférico Filtro VIS por máxima presión de rearme manual. 8. Toma de presión tipo Peterson en la zona de MPA 6. Regulador con VAS desactivada (sólo se activará en casos especiales bajo petición) 7. Toma de presión en la zona MPA, tipo Peterson 8. Llave de salida de obturador esférico

12.3.1.3. Conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública (UNE 60.404-2) Los conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública se clasifican en base a su caudal máximo según lo indicado en la siguiente tabla:

Modelo

Caudal nominal equivalente de gas natural Q (m3(n)/h)

E-25

25

E-50

50

Utilización

Suministro a fincas plurifamiliares o a ocales destinados a usos colectivos o comerciales

Las características de los conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública se muestran en la siguiente tabla: Modelo

Entrada

Salida

Ps (mbar)

VIS máx.

22 E-25

E-50

Tubo PE DN 32 (2)

Tubo PE DN 32 (2)

Tubo PE DN 40 (2)

Tubo PE DN 40 (2)

55 100

VIS mín. (1)

SI

NO NO

150

NO

22

(1)

55 100 150

VAS

SI

NO NO

SI Activada (3)

SI Activada (3)

NO

(1) VIS de mínima presión incorporada al regulador de rearme manual, y alternativamente puede ser una VEC. (2) En casos especiales, la entrada se podrá realizar mediante rosca macho 1¼” y la la salida se podrá realizar mediante rosca macho 1½” para conectar tubo de acero o cobre. (3) Para gases de la 3ª familia, la VAS no estará activada.



Los esquemas tipo de estos conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública son los siguientes:

1. Tubo de entrada de PE DN 32. En casos especiales, la entrada puede disponer de una rosca macho de 11/4” 2. Llave de entrada DN 25, conexión de entrada mediante enlace fijo de PE DN 32 que incorpora toma de presión para MPB y conexión de salida mediante rosca macho de 3/4” o de 1” 3. Filtro de ejecución axial 4. Regulador de 25 ó 50 m3(n)/h, según el caso, VIS por máxima presión incorporada, VAS activada. En casos especiales puede incorporar, además, VIS por mínima presión 5. Toma de presión para MPA/BP. Puede estar incorporada en el regulador. Para gases de la 3ª família, la toma será de tipo Peterson 6. Llave de salida DN 25 o DN 32, conexión de entrada mediante rosca macho de 11/4” o de 11/2” y conexión de salida mediante enlace fijo PE DN 40. En casos especiales la salida puede disponer de una rosca macho de 11/2” para conectar tubo de acero o cobre 7. Toma de presión para MPA/BP incorporada en la conexión de salida. Para gases de la 3ª família, la toma será de tipo Peterson 8. Tubo de salida de PE DN 40. En los casos especiales en que la salida de la llave dispone de una rosca macho para enlace por junta plana, no incorporará ningún tipo de tubo de salida

Los conjuntos de regulación para situar en arqueta empotrable en vía pública normalmente van alojados en el interior de una arqueta. Las características de las arquetas son las siguientes: ß Material: Plástico con fibra de vidrio / mixtas (base de plástico-tapa de fundición), según UNE-EN 124 (carga resistente 125 kN), IP 43; IK 10; FH-2 40 mm y resistentes a compuestos alcalinos y al calor ß Señalización interior (modelos, presión nominal, tarado seguridades, etc) ß Características complementarias: Tapa de apertura total con llave normalizada (cabeza triangular), grabadas en su parte superior para evitar deslizamientos, parte metálica integrada en la tapa para localizar por detector y pasamuros de goma o similar en la entrada y salida ß Ventilación: Estancas al agua en su parte superior, pero no al aire, drenaje en el fondo ß Dimensiones de las arquetas: Dimensiones (mm)

E-25 y E-50

Ancho máximo

350

Largo máximo

550 máximo

300

mínimo

240

Fondo



12.3.2. Conjuntos de regulación para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar Los conjuntos de regulación con entrada en 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar y salida en MOP ≤ 0,05 bar, deben ser conformes a las características constructivas, dimensionales, mecánicas y de funcionamiento indicadas en la UNE 60410. Los conjuntos de regulación para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar se clasifican en base a su caudal máximo según lo indicado en la siguiente tabla:

Modelo

Caudal Q (m3(n)/h)

A6-MPA

6

Suministro a una vivienda unifamiliar o a un local destinado a usos colectivos o comerciales.

A10-B-MPA

10

Suministro a dos viviendas unifamiliares.

Utilización

Las características de los conjuntos de regulación para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar se muestran en la siguiente tabla:

Modelo

Ps (mbar)

VIS máx.

VIS mín.

VAS

Regulador de abonado

Contador

A6-MPA

22

NO

SI (3)

NO

SI

1 G-4

A10-B-MPA

22

NO

Si (3)

NO

SI

2 G-4

(3) VIS por mínima presión de rearme automático incorporada en el regulador de abonado

Los esquemas tipo de estos conjuntos de regulación son los siguientes: A6-MPA

1. Llave de entrada de obturador esférico con enlace para tubo polietileno DN 32, cobre DN 28 o acero 1” 2. Toma de presión en la zona de MPA, tipo Peterson, incorporada en la llave de entrada 3. Filtro 4. Regulador de 6 m3(n)/h, con VIS de mín. de rearme automático incorporada 5. Contador de gas G-4 6. Toma de presión en la zona de BP, tipo débil calibre con tornillo central. 7. Conexión de salida. Rácor 2 piezas de 1”



A10-B-MPA

1. Llave de entrada de obturador esférico con enlace para tubo polietileno DN 32, cobre DN 28 o acero 1” 2. Toma de presión en la zona de MPA, tipo Peterson, incorporada en la llave de entrada 3. Filtro 4. Llave de contador. Realiza las funciones de llave abonado 5. Regulador de 6 m3(n)/h, con VIS de mín. de rearme automático incorporada 6. Contador de gas G-4 7. Toma de presión en la zona de BP, tipo débil calibre con tornillo central. 8. Conexión de salida. Rácor 2 piezas de 1”

12.3.3. Reguladores de cliente para 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar Los reguladores con presión de entrada con entrada en 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar y salida en MOP ≤ 0,05 bar, se clasifican en función de su caudal nominal en: ß Reguladores de cliente con caudal nominal inferior o igual a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural) ß Reguladores de cliente con caudal nominal superior a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural)

12.3.3.1. Reguladores de cliente con caudal nominal inferior o igual a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural) Estos reguladores deben ser conformes a las características mecánicas y de funcionamiento indicadas en la UNE 60402, y deben incorporar siempre la válvula de seguridad por mínima presión. Los reguladores de cliente con caudal nominal inferior a 6 m3(n)/h se utilizan básicamente para instalaciones en locales de uso doméstico. La disposición de este tipo de reguladores puede ser lineal (axial) o en escuadra, aunque normalmente son en escuadra (entrada en horizontal y salida en vertical), pues se instalan a la entrada del contador.

Regulador en escuadra

Fuente: Gas natural SDG

Regulador lineal



Este tipo de reguladores tienen los siguientes tipos de conexiones: ß Entrada: Rosca gas macho 3/4" o M 20x150 (para gases de la 3ª familia) ß Salida: Rácor 2 piezas (unión por junta plana) de rosca gas 7/8" para acoplar a contador (ejecución en escuadra), rosca gas macho 3/4" para intercalar en la instalación (ejecución axial) o M 20x150 (para gases de la 3ª familia) Este tipo de regulador de abonado lleva incorporada la válvula de seguridad por defecto de presión (VISmin) que puede ser de rearme automático (generalmente en las distribuciones de gases de la 2ª familia) o de rearme manual (en las distribuciones de gases de la 3ª familia canalizado) Las características de funcionamiento del regulador y de la VISmin que lleva incorporada, son las siguientes: ß Presión de entrada: 25 ÷ 200 mbar para gases de la 2ª familia 100 ÷ 200 mbar para gases de la 3ª familia ß Presión de regulación: 20 mbar ± 10% para gases de la 2ª familia 37 mbar ± 10% para gases de la 3ª familia ß Disparo VISmin: 12,5 ± 2,5 mbar para gases de la 2ª familia 27,5 ± 2,5 mbar para gases de la 3ª familia ß Aforo rearme automático VISmin: 8 ± 3 l(n)/h a 55 mbar de entrada

12.3.3.2. Reguladores de cliente con caudal nominal superior a 4,8 m3(n)/h de aire (6 m3(n)/h de gas natural) Los reguladores de cliente de caudal nominal superior a 6 m3(n)/h de gas natural se utilizan principalmente para instalaciones individuales en locales destinados a usos colectivos o comerciales.


La disposición de este tipo de reguladores es lineal (axial), es decir, alineadas la entrada y la salida con el mismo diámetro de conexión a la entrada que a la salida, rosca hembra gas.

Estos reguladores deben incorporar elemento filtrante y válvula de seguridad por mínima presión (si ésta no existe en las instalaciones individuales a las que suministra), y el conjunto debe instalarse entre sendas válvulas que permitan su sustitución o desmontaje parcial para efectuar tareas de mantenimiento. Los reguladores de este tipo existentes en el mercado y que cumplen estas características, tienen conexiones de 1”, 1 1/2” y 2” rosca hembra gas, con caudales máximos de aproximadamente 15, 30 y 65 m3(n)/h. Las características de funcionamiento del regulador son las siguientes: ß Presión de entrada: 25 ÷ 200 mbar (en ciertos casos puede llegar a 400 mbar) ß Presión de regulación: 20 mbar ± 10% En las instalaciones con presión de alimentación superior a 150 mbar deberá incorporar además válvula de seguridad por máxima presión.



12.3.4. Reguladores para depósitos móviles de GLP de capacidad inferior o igual a 15 kg Los reguladores para acoplar a depósitos móviles de GLP de capacidad inferior o igual a 15 kg y presión de salida para MOP inferior o igual a 200 mbar, deben ser conformes con la UNE-EN 12864.

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10.

Palanca de apertura y cierre Parte superior de la caja del regulador Membrana de baja presión Parte inferior de la caja del regulador Anillo de baquelita Membrana de alta presión Sistema de palancas Asiento de caucho sintético Bolas de sujección Salida de gas

12.4. VÁLVULAS DE SEGURIDAD POR MÍNIMA PRESIÓN INDEPENDIENTES Las válvulas de seguridad por mínima presión (VISmin) independientes, es decir, que no están incorporadas a un regulador, se clasifican en función de que su caudal nominal sea inferior o igual a 4,8 m3(n)/h de aire, equivalente a 6 m3(n)/h, o superior a este valor. Las VISmin de caudal nominal inferior o igual a 6 m3(n)/h de gas natural deben ser conformes con las características mecánicas y de funcionamiento indicadas en la UNE 60403. Las válvulas de seguridad por defecto de presión con caudal nominal inferior o igual a 6 m3(n)/h pueden ser de rearme automático o de rearme manual y se utilizan en instalaciones individuales alimentadas desde redes con 0,05 < MOP ≤ 5 bar. o bien desde redes de distribución com MOP ≤ 0,05 bar cuando lo indique la Empresa Distribuidora. La presión de disparo de este tipo de válvulas de seguridad ha de estar comprendida entre 10 y 15 mbar (12,5 ± 2,5 mbar).


La disposición de este tipo de válvulas de seguridad por defecto de presión es, normalmente, en escuadra (entrada en vertical y salida en horizontal), pues se instalan acopladas a la salida del contador.



12.5. CONTADORES DE GAS Los contadores de gas son dispositivos que registran el volumen de gas consumido. Los contadores de gas utilizados para medir y registrar el volumen consumido por los aparatos conectados a una instalación de gas, deben ser conformes con las Normas UNE-EN 1359 y UNE 60510 (contadores de paredes deformables), UNE-EN 12261 (contadores de turbina) y UNE-EN 12480 (contadores de pistones rotativos), según corresponda.

Para la medición de volúmenes de gas en instalaciones individuales en locales destinados a usos domésticos, colectivos o comerciales, se pueden utilizar contadores de tipo volumétrico o de tipo de velocidad. En los contadores de tipo volumétrico, el mecanismo de medida desplaza un volumen constante de gas de forma cíclica, registrándose el mismo en el totalizador mientras exista consumo. Son contadores de tipo volumétrico los de membranas o también llamados de paredes deformables y los de pistones rotativos. Los contadores de tipo de velocidad se basan en que el caudal de gas es proporcional a la velocidad. Integrando el caudal se obtiene el volumen de gas consumido en un período determinado. Son contadores de tipo de velocidad los de turbina. Se clasifican en función de su caudal máximo y habitualmente por la designación “G” (Qmáx/1,6). El caudal mínimo que puede medir un contador dentro de los límites de error máximos itidos depende del rango de medición para el cual haya sido aprobado. El rango de medición o “dinámica” es la relación entre el caudal máximo y el mínimo del contador. Para seleccionar el tipo y capacidad del contador al diseñar una instalación individual en un local destinado a usos colectivos o comerciales, deberá consultarse a la Empresa Suministradora, quién en función de los caudales máximos y mínimos previstos y de las características de funcionamiento de los aparatos a gas que se prevé instalar y de las posibles ampliaciones futuras, asesorará sobre el tipo de contador y capacidad que mejor se adapta a las características de la instalación. Para instalaciones individuales de uso doméstico se utilizará habitualmente el contador de membrana G-4, salvo en casos excepcionales como viviendas unifamiliares con grandes consumos que puede ser necesario instalar un contador G-6. A continuación se indican las características de funcionamiento de los tres tipos de contadores mencionados.

12.5.1. Contadores de paredes deformables Los contadores de paredes deformables constan de una envolvente o carcasa y un conjunto de medición formado por dos cámaras, subdivididas internamente por una membrana, el sistema de correderas y el sistema de transmisión del movimiento al exterior. El gas penetra en las cámaras de medición desplazando la membrana interna hacia uno de los extremos de la misma.


Entrada


Salida Entrada

Salida

Placa

Membrana

Al llegar al final de la carrera el sistema de correderas ha obturado la entrada de gas a la cámara que se estaba llenando y al mismo tiempo ha permitido que la cámara que se encontraba llena se haya podido vaciar vehiculando el gas hacia la salida del contador. El sistema de transmisión se encarga de enlazar el desplazamiento de las correderas y membranas de manera que resulte un movimiento continuo y de accionar el totalizador externo donde se acumula el volumen medido por el contador. El volumen de gas desplazado en un ciclo completo se denomina volumen cíclico y es un dato representativo de cada contador. Las principales ventajas y desventajas de los contadores de paredes deformables son las siguientes: ß Amplio rango de medida (Qmax/Qmin), normalmente 1:150 ó 1:250) ß Perdida de carga muy reducida lo que permite su empleo en instalaciones receptoras en baja presión. ß Caudal máximo reducido, entre 6 y 160 m3(n)/h ß Muy voluminosos para caudales máximos elevados. ß Presión de servicio reducida (MOP ≤ 0,5 bar Los contadores de membrana están disponibles en el mercado en los tipos correspondientes a la designación "G" comprendidos entre G-4 y G-100. Tipo de contador

Caudal máximo Qmáx (m3(n)/h)

Caudal mínimo Qmin (m3(n)/h)

G-4

6

0,04

G-6

10

0,06

G-16

25

0,16

G-25

40

0,25

G-40

65

0,4

G-65

100

0,65

G-100

160

1



12.5.2. Contadores de pistones rotativos (sólo categorías B y A) Estos contadores están constituidos por dos pistones de forma lobular montados sobre ejes independientes, conectados mecánicamente mediante engranajes idénticos, denominados de conjugación. Giran como consecuencia del par motor generado por la diferencia de presión entre la entrada y la salida del contador.

Entrada gas

Salida gas

El giro del contador provoca el desplazamiento de un determinado volumen de gas que queda contenido entre los pistones y la carcasa y recibe el nombre de volumen elemental. En un ciclo completo de un contador se desplazan cuatro volúmenes elementales. El rango de medida para estos contadores es amplio, lo cual permite la utilización de contadores de pistones rotativos en instalaciones en las que típicamente se instalaban contadores de membranas con el consecuente ahorro económico que ello representa. A fin de evitar que las impurezas que pudiera arrastrar el gas llegaran a trabar los pistones y, en consecuencia, interrumpir el suministro de gas, es necesario instalar un filtro de malla metálica a la entrada del contador. Por ello, no son recomendables para consumos críticos. Las principales ventajas y desventajas de los contadores de pistones rotativos son las siguientes: ß Rango de medida amplio: 1:20, 1:30, 1:50, y en algunos casos hasta 1:160 ß Caudales máximos elevados (G-16 a G-650) y presión de servicio elevada (MOP > 5 bar) ß No precisa enderezador de flujo ß Tamaño reducido para caudales máximos elevados ß Precisan un filtrado eficaz y lubricación ß Riesgo de corte de caudal. No apto para consumos críticos Los contadores de pistones rotativos están disponibles en el mercado en los tipos correspondientes a la designación "G" comprendidos entre G-16 y G-650.



Rango de caudal Denom. “G”

Qmáx (m3(n)/h)

1:20

1:30

1:50

1:160

Qmin (m3(n)/h) G-16

25

1,25

0,8

0,5

0,16

G-25

40

2

1,3

0,8

0,25

G-40

65

3,25

2

1,3

0,4

G-65

100

5

3,2

2

0,65

G-100

160

8

5

3,2

1

G-160

250

13

8

5

1,6

G-250

400

20

13

8

2,5

G-400

650

32

20

13

4

G-650

1.000

50

32

20

6,5

12.5.3. Contadores de turbina (sólo categorías B y A) Los contadores de turbina están constituidos por un cuerpo en el que en su interior se encuentra una rueda de álabes normalmente dispuesta axialmente. Existe un difusor a la entrada del contador que tiene la función de enderezar el flujo de gas. El paso del gas por el interior del contador imprime un movimiento de giro al rodete. La velocidad angular del mismo es proporcional al caudal vehiculado por el contador. El giro de la turbina es conducido al exterior por medio de un tren de engranajes que acciona el totalizador situado en el cabezal del contador. Minutería

Molinete

Rodamiento a bolas

Distribuidor anular

Para un funcionamiento correcto de los contadores de turbina se requiere que aguas arriba del mismo se disponga de un tramo recto de tubería con una longitud de 5 veces el diámetro nominal. Asimismo, es aconsejable que aguas abajo del contador se disponga de un tramo recto de longitud equivalente a 3 veces el diámetro nominal. Las principales ventajas y desventajas de los contadores de turbina son las siguientes: ß Rango de medida bajo: 1:20, 1:30 y en algunos casos hasta 1:50 ß Caudales máximos elevados (G-65 a G-16.000) y presión de servicio elevada (MOP > 5 bar) ß Tamaño reducido para caudales máximos elevados ß Sin riesgo de corte de caudal. Apto para consumos críticos



ß Precisa enderezador de flujo o tramo recto a la entrada ß No precisan filtrado ni lubricación Los contadores de turbina están disponibles en el mercado en los tipos correspondientes a la designación "G" comprendidos entre G-65 y G-1000, aunque existen contadores de calibres superiores para grandes instalaciones industriales y contaje interno de las Empresas Distribuidoras. Dinámica Denom. “G”

Qmáx (m3(n)/h)

1:20

1:30

Díametros nominales DN 1:50

Qmin (m3(n)/h)

A

B

C

50

80

80

100

80

100 150

G-65

100

5

3

2

G-100

160

8

5

3

G-160

250

13

8

5

G-250

400

20

13

8

80

100

G-400

650

32

20

13

100

150

G-650

1.000

50

32

20

G-1000

1.600

80

50

32

G-1600

2.500

130

80

G-2500

4.000

200

G-4000

6.500

G-6500

50

150

200

150

200

250

50

200

250

300

130

80

250

300

320

200

130

300

400

10.000

500

320

200

400

500

G-10000

16.000

800

500

320

500

600

G-16000

25.000

1.300

800

500

600

750

A: versión alta; B: versión velocidad normal; C: versión baja velocidad Preferible: versión B

12.6. SOPORTES DE CONTADOR Los soportes de contador, en el caso de que sean necesarios, deben ser conformes con las características mecánicas y dimensionales que se indican en la UNE 60495. El soporte de contador se deberá utilizar cuando se instalen para contadores de paredes deformables de los modelos G-4 y G-6 de forma individual.



Existen dos modelos de soportes de contador, el S-1 para contadores G-4, en versión para instalación frontal y para instalación lateral, y el modelo S-2 para contadores G-6.

12.7. CENTRALIZACIÓN DE CONTADORES (sólo categorías B y A) Cuando se utilicen módulos prefabricados para la centralización de contadores, éstos deben ser conformes con las características mecánicas y dimensionales que se indican en la UNE 60490. Cuando no se utilicen estos módulos prefabricados, los criterios sobre las características mecánicas y dimensionales serán conformes a la mencionada UNE 60490.



Las centralizaciones de contadores se dividen en dos clases, las centralizaciones de Clase A y las de Clase B: ß Clase A: Centralización de contadores para instalaciones receptoras diseñadas para utilizar gases de la 1ª y 2ª familia desde su puesta en funcionamiento. ß Clase B: Centralización de contadores para instalaciones receptoras que inicialmente utilizan un gas de la 3ª familia y posteriormente pueden ser adecuadas en condiciones plenamente aceptables y compatibles con la distribución y utilización de un gas de la 2ª familia (instalaciones polivalentes GLP/GN). En las figuras siguientes se muestran los diferentes esquemas de módulos de centralización de contadores de Clase A y de Clase B.

12.7.1. Centralización de contadores de Clase A 12.7.1.1. Módulo para centralización con entrada en MOP ≤ 0,05 bar

Leyenda Cota

mm

A

160

B

de 350 a 450

C

115 a 150

D

90 a 125 Cobre 26/28

2 contadores

Acero 1”

por módulo

Ac. Inox. DN 28 Cobre 33/35

3 Montante

Acero 1 ¼”

contadores por módulo

Ac. Inox. DN 35 Cobre 40/42

>3 contadores por módulo

Acero 1 ½” Ac. Inox. DN 42

Cobre 20/22 Derivación

Acero ¾

de montante

Ac. Inox. DN 22 Cobre 20/22 Salidas

Acero ¾ Ac. Inox. DN 22

1. Conexión a la entrada del contador 2. Conexión a la salida del contador



12.7.1.2. Módulo para centralización con entrada en MOP ≤ 0,05 bar con VIS de mín Leyenda Cota

mm

A

160

B

de 400 a 500

C

115 a 150

D

90 a 125 Cobre 26/28

2 contadores por módulo

Acero 1” Ac. Inox. DN 28 Cobre 33/35

3 contadores por módulo

Montante

Acero 1 ¼” Ac. Inox. DN 35 Cobre 40/42

>3 contadores por módulo

Acero 1 ½” Ac. Inox. DN 42

Cobre 20/22 Derivación de montante

Acero ¾ Ac. Inox. DN 22 Cobre 20/22

Salidas



12.7.1.3. Módulo para centralización con entrada en 0,05 < MOP ≤ 0,4 bar

Leyenda Cota

mm

A

160

B

de 380 a 450

C

100 a 140

D

90 a 125 Cobre 26/28

Montante

Ac. Inox. DN 28 Acero ¾ Cobre 20/22 ó 16/18

Derivación de montante

Acero ¾ Ac. Inox. DN 22 o DN 18 Cobre 20/22

Salidas





12.7.2. Centralización de contadores de Clase B 12.7.2.1. Módulo para centralización con entrada en 0,4 < MOP ≤ 5 bar y regulador independiente por contador Cota nivel alto

Leyenda Cota

mm

A

160

B

de 380 a 450

C

100 a 140

Montante

Cobre mín 16/18

Derivación de montante Salidas

Cobre mín 10/12 Cobre mín 10/12

Centralización

MPB Filtrado

12.7.2.2. Módulo para centralización con entrada en 0,4 < MOP ≤ 5 bar y regulador único Cota nivel alto

Leyenda Cota

mm

A

160

B

de 380 a 450

C

100 a 140

Montante

Cobre mín 16/18

Salidas

Cobre mín 10/12

Centralización

Regulación y filtrado



12.8. DISPOSITIVOS DE CORTE Los dispositivos de corte o llaves de paso de la instalación receptora, en adelante llaves, deben ser conformes con las características mecánicas y de funcionamiento indicadas en la UNE-EN 331 hasta diámetro nominal DN 50, o en la UNE 60708, para diámetro nominal 50 < DN ≤ 100. Podrán ser de obturador cónico (MOP ≤ 0,2 bar) o de obturador esférico (MOP ≤ 5 bar) Las llaves deben ser fácilmente bloqueables y precintables en su posición de “cerrado”, y las ejecuciones y dimensiones de las mismas y de sus conexiones deben ser conformes con lo especificado en la UNE 60718. Para diámetros superiores o iguales a DN 100, podrán instalarse llaves del tipo obturador esférico, de mariposa, de compuerta, de globo u otras de adecuadas características mecánicas y de funcionamiento.

12.8.1. Llaves de obturador cónico El obturador es un cono truncado, el cual se encuentra taladrado para permitir el paso del gas. Su mecanización se realiza para que éste ajuste perfectamente con el cuerpo, el cual debe disponer de fondo, y la estanquidad se consigue mediante la adecuada pasta de estanquidad. Deben disponer de un muelle que empuje al cono de forma de que la estanquidad no se pierda al producirse su desgaste debido a las maniobras

12.8.2. Llaves de obturador esférico Consta de un cuerpo que en su interior contiene una esfera taladrada, obteniéndose la estanquidad mediante juntas sintéticas apoyadas sobre asientos metálicos. Existen dos tipos de llaves de obturador esférico: El obturador podrá ser de paso integral o reducido. Se considera paso integral cuando el diámetro interior del obturador no reduce en más del 5 % el diámetro interior de la tubería.

Las llaves de obturador esférico de diámetro nominal inferior o igual a DN 50 deben ser como mínimo de clase de temperatura -20 ºC según la UNE EN 331.



12.8.3. Llaves de corte más usuales en instalaciones receptoras Las llaves más usuales que se utilizan en la construcción de instalaciones receptoras son las siguientes: ß Llaves hembra-macho con conexiones rosca gas hembra y junta plana(1) y machomacho con conexiones por junta plana (2)

Estos tipos de llaves se utilizan básicamente como llaves de edificio, de montante colectivo, de , de vivienda o como llaves intermedias de la instalación. También se utilizan como llaves de conexión de aparato cuando el aparato a gas está considerado como fijo y su conexión es rígida. ß Llave de contador recta(3) o en escuadra(4) macho-hembra con conexiones por junta plana.

Estos tipos de llaves se utilizan exclusivamente para conexión de contadores. ß Llave macho-macho con pata y conexiones por junta plana.

Este tipo de llaves se utiliza normalmente como llave de conexión de aparato, es decir, como extremo de la instalación receptora.



A continuación, se muestra la tabla que recoge las dimensiones de las conexiones de los tipos de llaves mencionados anteriormente, de acuerdo con la norma UNE 60.708. Denominación de la llave Llave hembra-macho con conexiones rosca gas hembra (cónica) y junta plana (cilíndrica)

Llave macho-macho con conexiones por junta plana (cilíndrica)

Llave de contador recta macho-hembra con conexiones por junta plana Llave de contador en escuadra macho-hembra con conexiones por junta plana Llave macho-macho con pata y conexiones por junta plana

Diámetro nominal

Diámetro rosca cónica

Diámetro rosca cilíndrica

10 15 20 25 32 40 50 65 80 100

G 3/8” G 1/2” G3/4” G 1” G 1 1/4” G 1 1/2” G 2” G 2 1/2” G3” G4”

G 1/2” G3/4” G 1” G 1 1/4” G 1 1/2” G 2” G 2 1/2” G3” G 3 1/2” G 4 1/2”

20 25 40 50

– – – –

G 7/8” G 1 1/4” G 2” G 2 1/2”

10 15 20 25

– – – –

G 1/2” G3/4” G 1” G 1 1/4”

12.8.4. Llaves para diámetros nominales superiores a DN 100 (sólo categorías B y A) Para diámetros superiores o iguales a DN 100, podrán instalarse llaves del tipo obturador esférico, de mariposa, de compuerta, de globo u otras de adecuadas características mecánicas y de funcionamiento. A continuación se describen las características de las llaves de mariposa, de compuerta y de globo.

12.8.4.1. Llaves de mariposa Existen dos tipos de llaves de mariposa: ß El primer tipo consta de un cuerpo anular atravesado por un eje sobre el que va fijado una mariposa provista de dos juntas de caucho sintético que, en posición de cierre, se adaptan al segmento esférico del cuerpo de la válvula. El segmento esférico de la válvula tiene un diámetro interior superior al diámetro nominal de la canalización, de forma que la sección que deja libre la llave sea igual a la de la tubería y la pérdida de carga sea prácticamente nula. ß El segundo tipo, como el que se muestra en la figura, consta de un cuerpo recubierto de un elastómero al cual se adapta una mariposa metálica sin junta.



12.8.4.2. Llaves de compuerta El obturador es una cuña que se desplaza verticalmente y se ajusta en un canal que tiene la misma forma.

Su tamaño es grande y la maniobra es lenta. Resulta difícil conseguir una buena estanquidad, tanto en la cuña, que con el tiempo deja de asentarse correctamente, como en su eje, cuya estopada debe apretarse periódicamente y debe engrasarse para evitar oxidaciones y agarrotamientos. Actualmente la estopada se ha sustituido por un conjunto formado por aros tóricos fusionado con arandelas planas.

12.8.4.3. Llave tipo globo En esta llave el obturador se desplaza verticalmente, permitiendo o interrumpiendo el paso del gas. Son voluminosas y la maniobra es lenta.



12.9. CONEXIÓN DE APARATOS A GAS O DEPÓSITOS MÓVILES DE GLP A LA INSTALACIÓN DE GAS La conexión de un aparato a gas a la instalación receptora es el tramo de conducción comprendido entre la llave de conexión de aparato y el aparato a gas.

Instalación receptora

Llave de mando del aparato a gas (no debe confundirse con la llave de conexión de aparato) Conexión del aparato a gas a la instalación receptora (NO FORMA PARTE DE LA INSTALACIÓN RECEPTORA)


Llave de conexión de aparato

La conexión de un aparato a gas no forma parte de la instalación receptora. La conexión de un aparato a gas puede ser rígida, semirrígida o flexible en función del tipo de aparato que ha de conectarse a la instalación receptora. La conexión de un depósito móvil de GLP a la instalación o directamente a un aparato móvil ha de ser mediante una conexión semirrígida o una conexión flexible. A continuación se indican las características y condiciones que han de cumplir los tres tipos de conexión del aparato a gas de la instalación receptora, es decir, la conexión rígida, la conexión semirrígida, y la conexión flexible.

12.9.1. Conexión rígida La conexión rígida está formada por tramos de tubería que tienen las mismas características que las tuberías utilizadas para construir la instalación individual y los mismos métodos de unión.

Conexión rígida: mismas características que la tubería de las instalaciones receptoras (cobre, acero, o acero inoxidable)



Por lo tanto, la conexión rígida puede ser de acero, acero inoxidable o cobre con uniones soldadas, siguiendo para su construcción los mismos criterios de instalación que para los tramos de la instalación individual. La unión a la instalación individual, es decir a la llave de conexión de aparato, y al propio aparato se realizará, preferentemente, mediante enlace por junta plana. Se procurará que la longitud de la conexión del aparato a la instalación individual sea lo más corta posible, habiendo instalado la llave de conexión de aparato lo más cerca posible de éste manteniendo su operatividad.

12.9.2. Conexión semirrígida La conexión semirrígida está formada por un tubo de acero inoxidable corrugado, con enlaces mecánicos en sus extremos que puede adoptar formas diferentes al ser sometido a acciones mecánicas (flexión, tracción, etc.). Puede disponer de armadura externa o no.

Conexión semirrígida (acero inoxidable corrugado)

Por lo tanto, a través de la conexión semirrígida se puede enlazar directamente la llave de conexión de aparato y el propio aparato, no existiendo más uniones que la unión a la llave de conexión de aparato y la del propio aparato. Este tubo de acero inoxidable corrugado con enlaces mecánicos debe cumplir lo dispuesto en la norma UNE 60.713, y sus enlaces mecánicos deben ser por rosca gas, macho o hembra, o por junta plana, pero al menos uno de ellos ha de ser enlace por junta plana. La longitud de la conexión semirrígida debe ser la mínima necesaria y en ningún caso superior a2m

12.9.3. Conexión flexible La longitud de la conexión flexible debe ser tal que garantice que en ninguna circunstancia el tubo flexible pueda quedar bajo la acción de las llamas, y en ningún caso debe ser superior a 1,5 m. En la unión de aparatos de calefacción móviles, su longitud no debe ser superior a 0,6 m. La conexión flexible puede ser de seguridad, de tubo flexible de elastómero o de tubo flexible de elastómero con enlaces mecánicos

12.9.3.1. Conexión flexible de seguridad La conexión flexible de seguridad está formada por un tubo espirometálico o de acero inoxidable corrugado, provisto de una funda que le da gran flexibilidad, y de enlaces roscados en sus extremos, no itiéndose enlaces por junta plana, disponiendo, además, de un enchufe de seguridad instalado en la pieza base del enlace roscado que se conecta a la instalación individual, que interrumpe el paso de gas cuando se desprende el citado tubo.


Conexión a instalación receptora

Conexión al aparato a gas

Tubo flexible espirometálico con enchufe de seguridad (UNE 60.715 Parte 1)

Conexión a instalación receptora


Conexión al aparato a gas

Tubo flexible de acero inoxidable corrugado con enchufe de seguridad (UNE 60.715 Parte 1)

La conexión flexible se conecta directamente al aparato a gas y puede estar conectada directamente o no a la llave de conexión de aparato. Si no se conecta directamente a la llave de conexión de aparato, el tramo de conducción comprendido entre ésta y el enlace roscado del tubo flexible será de conexión rígida. Las conexiones flexibles formadas por tubos espirometálicos con enchufe de seguridad y enlaces roscados deben cumplir lo dispuesto en la UNE 60.715 Parte 1, y las formadas por tubos de acero inoxidable corrugado con enchufe de seguridad y enlaces roscados deben cumplir lo dispuesto en la norma UNE 60.715 Parte 2.

12.9.3.2. Tubo flexible de elastómero Los tubos flexibles de elastómero solo se itirán en instalaciones receptoras alimentadas con gases de la tercera familia desde una botella de GLP de contenido inferior a 15 kg. El tubo flexible de elastómero deberá cumplir lo dispuesto en la UNE 53.539, Tanto el regulador acoplado a la botella como el extremo de la tubería rígida, o el aparato móvil, según el caso, irán provistos de una boquilla como la prevista en la norma UNE 60.714. Se asegurará sus extremos mediante abrazaderas.

12.9.3.3. Tubo flexible de elastómero con enlaces mecánicos Para quemadores móviles de aparatos a gas de uso colectivo o comercial puede utilizarse la conexión flexible de tubo de elastómero con armadura, interna o externa, y con enlaces mecánicos en sus extremos, debiendo cumplir lo dispuesto en la norma UNE 60.712 Partes 1 y 2.

Tubo flexible de elastómero con armadura

Tubo flexible de elastómero con armadura interna

Tubos flexibles de elastómero con armadura y enlaces mecánicos móviles de aparatos a gas de uso colectivo o comercial (UNE 60.712)



Para la conexión directa de los depósitos móviles a la instalación, se utilizan unos tubos flexibles de elastómero reforzados con armadura interna y extremos mecánico conocidos como liras.

Símbolo

Cubierta

Refuerzo

Tubo interior

Las liras deben cumplir lo dispuesto en la UNE 60712 Parte 1 y 3.

12.9.4. Conexiones flexibles que forman parte de la instalación receptora 12.9.4.1. Conexión de depósitos móviles de GLP a la instalación receptora La conexión de un depósito móvil de GLP a la instalación receptora puede realizarse mediante tubo flexible de elastómero que cumpla lo dispuesto en la UNE 53539, mediante tubo flexible reforzado con armadura interna y extremos mecánicos (lira) que cumpla lo dispuesto en la UNE 60712 Partes 1 y 3 o mediante conexión semirrígida que cumpla lo dispuesto en la UNE 60713 Parte 2 o en la UNE 60717. Estas conexiones deben tener una longitud máxima de 0,80 m en el caso de tubos flexibles de elastómero y 1 m para la conexión semirrígida.

12.9.4.2. Conexión de contadores a la instalación Los contadores de gas pueden conectarse a la instalación de gas, además de mediante conexión rígida, mediante conexión semirrígida que cumpla lo dispuesto en la UNE 60713 Parte 2, debiendo tener en este caso una longitud máxima en este caso de 0,80 m.

12.10. TOMAS DE PRESIÓN El tipo de tomas de presión que deben utilizarse en los diferentes tramos de las instalaciones receptoras donde son necesarias, depende de la presión máxima de operación (MOP) del tramo y deberán ser conformes a la UNE 60719, y depende de si la presión del tramo es inferior o igual a 150 mbar o superior.

12.10.1. Tomas de presión para MOP ≤ 150 mbar Las tomas de presión para tramos con MOP inferior o igual a 150 mbar pueden ser del tipo de “débil calibre”, “Peterson” o similares. Las tomas de débil calibre deben instalarse soldadas o roscadas de acuerdo con la Norma UNE 60719 en las tuberías de la instalación, en el tramo donde se necesiten, o bien se deben incorporar en algún elemento de la misma (reguladores, contadores o dispositivos de corte).

12.10.2. Tomas de presión para MOP > 150 mbar (sólo categorías B y A) En el caso de tramos con MOP superior a 150 mbar y hasta 5 bar, las tomas de presión deben ser del tipo “Peterson” o similares. Para instalar estas tomas de presión en el tramo de la instalación donde se necesiten, se deben intercalar rios conformes a la UNE 60719 y adecuados al efecto. También pueden estar incorporadas en algún elemento de la misma, como pueden ser reguladores, contadores o dispositivos de corte.



12.10.3. Tomas tipo “débil calibre” Las tomas de “débil calibre” están formadas por un rio de tipo cilíndrico provisto de un pequeño orificio en o con el gas y con un obturador cónico, realizando la estanquidad por compresión metal contra metal entre el orificio y el obturador al roscar éste sobre el rio. Este obturador cónico va provisto de un canal longitudinal para canalizar el gas a través de él cuando se afloja con un destornillador apropiado, y así obtener una consigna para lectura de presión. Este tipo de toma de presión está prevista para que se enchufe a ella un tubo flexible de elastómero o de material plástico para establecer conexión con un dispositivo de medida de presión (manómetro de columna de agua, de esfera, presiógrafo, etc.). Existen dos tipos de tomas de “débil calibre”: ß Toma de “débil calibre” para roscar


Este tipo de rio dispone de rosca gas macho 1/8”, por lo que para tubos de acero deberá soldarse una derivación con rosca 1/8”, taladrando a su través antes de roscarla, y para tubos de cobre y acero inoxidable deberán intercalarse en el punto de la instalación donde se necesite los rios adecuados para efectuar su conexión.

ß Toma de “débil calibre” para soldar


Este tipo de rio está previsto para soldar mediante soldadura fuerte a tubo de cobre o de acero inoxidable en el punto donde se necesite, bien directamente al tubo, taladrándolo y abocardándolo previamente (módulos de centralización de contadores normalizados), o bien, preferentemente, intercalando en la tubería un rio de derivación con salida 10x12 mediante soldadura por capilaridad, siendo ésta soldadura blanda para presiones inferiores o iguales a 50 mbar y soldadura fuerte para presiones superiores a 50 mbar hasta 150 mbar.



12.10.4. Tomas tipo “Peterson” (sólo categorías B y A) Las tomas de presión tipo “Peterson”, están formadas por un rio de tipo cilíndrico con rosca gas macho 1/4” que contiene en su interior una empaquetadura de elastómero de estanquidad, y por un tapón de cierre con junta roscado (rosca 1/8” cilíndrica).

Este tipo de toma de presión está prevista para conectar un rio especial provisto de una aguja perforada que se clava en el elastómero perforando todo su espesor, con lo que se consigue tener consigna para lectura de presión. Este rio se rosca sobre la toma en lugar del tapón de cierre y se le conecta un dispositivo de medida de presión adecuado (manómetro de esfera, presiógrafo, etc.). Al retirar el rio, debe volver a colocarse el tapón de cierre. Para instalar las tomas “Peterson” sobre tubo de acero, deberá soldarse previamente en el punto de la instalación donde se necesite una derivación con salida rosca hembra gas de 1/4”, taladrando el tubo a su través antes de roscarla. Para instalar las tomas “Peterson” sobre tubo de cobre o de acero inoxidable, deberán intercalarse en el punto de la instalación donde se necesite los rios adecuados para efectuar su conexión.

12. 11. INVERSORES (sólo categorías B y A) En las instalaciones alimentadas por baterías de botellas de GLP es conveniente disponer de dos baterías de botellas, una en servicio y otra de reserva. Ambas baterías estarán conectadas a la instalación a través de un dispositivo llamado inversor con el que se abre el paso del gas desde la batería de botellas en servicio y se cierra el paso desde la de reserva y viceversa, realizando estas operaciones sin interrumpir el suministro. Los inversores pueden ser de accionamiento manual si es el propio quien se encarga de cerrarla batería de botellas vacías y de abrir la de botellas llenas, o automático si es la propia presión del gas, al reducirse por el agotamiento del contenido de las botellas en uso, la que realiza la conmutación descrita. En instalaciones nuevas deben utilizarse siempre inversores automáticos.

12.11.1. Inversor manual Al comprobar el que se han agotado las botellas en servicio, ha de cerrar la llave de dicha batería y a continuación abrir la de la otra batería que estaba en reserva y en posición cerrada. El cambio de las botellas vacías por otras llenas se deberá realizar una vez cerrada la llave del colector correspondiente. Una mejora de este sistema radica en unificar los mandos de ambas llaves de corte, utilizando una palanca de fácil manejo que al accionarla abre el paso de una batería a la vez que cierra la otra.



Inversor manual Símbolo

Batería de botellas I-350 en descarga simultánea

Batería en reserva

Entrada de gas abierta

Entrada de gas cerrada

Salida de gas

12.11.2. Inversor automático Como hemos dicho antes, el inversor automático aprovecha la propia presión del gas para realizar la inversión. El inversor automático enlaza las dos baterías de botellas asegurando la alimentación continua de los aparatos de consumo ya que, al cesar el suministro del gas de la que está en servicio, abre automáticamente el paso al gas de la batería de reserva. Inversor automáico Símbolo

Batería de botellas I-350 en descarga simultánea

Batería en reserva

Salida del gas hacia la distribución

Batería en reserva

Entrada del gas procedente de la batería en servicio

Inversor automático

Entrada cerrada

Indicador



Un inversor automático consta, de dos reguladores formando un solo bloque, uno para la batería de botellas en servicio y otro para la que queda en reserva. El primero reduce la presión del gas contenido en la botellas (unos 7 bar) a una presión del orden de 1,7 bar, y el segundo a una presión más baja, unos 0,8 bar. Del cuerpo del inversor sale una única conducción, la de distribución, hacia los aparatos de consumo. Para el correcto funcionamiento se requiere una presión mínima de entrada que, para una presión nominal de 1,7/0,8 bar, es de aproximadamente 2 bar El inversor automático tiene una palanca o mando con una indicación que señala a la batería de botellas elegida como de servicio pudiendo ser ésta la de la derecha o la de la izquierda. La palanca puede adoptar una tercera posición, en la que se cierran ambos colectores. El sistema de dos reguladores se puede simplificar en uno solo, mediante dispositivos adecuados incorporados. El ciclo de de funcionamiento de un inversor automático es el siguiente: ß Una vez abiertas todas las válvulas de las botellas conectadas (servicio y reserva), se coloca la palanca de mando del inversor apuntando a la batería que deseamos que se encuentre en servicio y éstas serán las botellas que suministren el gas a una presión de 1,7 bar. ß Al agotarse la batería en servicio desciende rápidamente la presión, y al llegar a un determinado valor (variable según las marcas y tipos), por ejemplo 0,8 bar, el regulador en servicio cierra automáticamente la entrada de gas procedente de la batería en servicio, abriendo la entrada de la batería en reserva que descarga a la presión indicada (0,8 kg/cm2). ß Girando la palanca M 180° hasta señalar la batería de botellas situada a la izquierda, la batería que suministraba gas a la presión de reserva (0,8 bar), seguirá suministrando gas pero a la presión de servicio (1,7 bar). Las botellas que estaban en servicio, a la derecha, quedan ya dispuestas para ser repuestas por otras llenas. Las botellas repuestas quedarán en calidad de reserva.

Resorte tarado a 1,5 kg/cm2 (servicio)

La bombona en servicio suministra gas a presión al inversor que la reduce a 1,5 kg/cm2 Bombona en servicio suministrando gas

Servicio

Resorte tarado a 0,8 kg/cm2 (reserva)

1,5 kg/cm2

Salida

Bombona en reserva abierta

Servicio

La bombona en reserva empieza a suministrar gas a presión al inversor que la reduce a 0,8 kg/cm2

Bombona en servicio vacía, presión 0,8 kg/cm2

0,8 kg/cm2

Salida

Bombona en reserva suministrando gas

Servicio


Al girar el mando la bombona en reserva queda en servicio y la bombona repuesta queda en reserva

Nueva bombona en reserva

1,5 kg/cm2

Salida

Bombona en servicio suministrando gas



12.12. MAGISCOPIO Y MANOSCOPIO. INDICADORES VISUALES (sólo categorías B y A) Como complemento a los inversores, se suele instalar en la conducción de distribución un indicador que puede ser óptico por colores (magiscopio) o por señalizador (manoscopio), destinado a informar al qué batería es la que está suministrando gas. Estos indicadores son esencialmente un manómetro que únicamente tiene dos posiciones: una correspondiente a la presión de servicio (1,7 bar) y otra a la presión de reserva (0,8 bar). En el magiscopio, en la primera posición aparece el color blanco o verde (servicio) y en la segunda el rojo (reserva). En el manoscopio la aguja señalizadora se situará en una u otra mitad de la esfera, marcadas correspondientemente con una S (servicio) y una R (reserva) Al agotarse las botellas en servicio son las de reserva las que suministran el gas. El magiscopio o el manoscopio realizará la correspondiente señalización.

Símbolo

12.13. VÁLVULAS DE SOLENOIDE O ELECTROMAGNÉTICAS (sólo categorías B y A) Estas válvulas abren o cierran el paso al gas en función de una señal eléctrica. Su funcionamiento se basa en una bobina que al recibir la señal eléctrica atrae un núcleo metálico. Las válvulas solenoide se dividen en: ß Válvulas de mando directo, en las que el núcleo mueve solidariamente un obturador que controla el paso del gas. Este tipo de válvula se utiliza cuando el diámetro de la conducción es pequeño, ya que para grandes diámetros serían necesarios electroimanes excesivamente grandes. Símbolo

Amortiguador

Válvula de mando directo a. de apertura rápida b. de apertura y/o cierre lento al haberse incorporado un sistema amortiguador



ß Válvulas de mando indirecto en las que el núcleo al desplazarse acciona un segundo mecanismo de cierre o apertura del paso del gas. A su vez según su modo de funcionamiento, ias válvulas se clasifican en: ß Normalmente abiertas cuando en estado de reposo, permiten el paso del gas, es decir, mientras no reciban la señal eléctrica. Al recibir tensión la bobina atrae al núcleo, venciendo la resistencia del muelle que mantiene la válvula abierta, y cierra el paso del gas. Una vez que cesa la señal el muelle desplaza al núcleo el cual regresa a su posición de reposo y permite de nuevo el paso del gas. ß Normalmente cerradas cuando en reposo no permiten el paso del gas y al recibir laseñal eléctrica el núcleo se desplaza y abre el circuito.

12.14. JUNTAS DIELÉCTRICAS (sólo categorías B y A) Las juntas o uniones dieléctricas se utilizan para aislar eléctricamente las conducciones metálicas. Este tipo de juntas se utilizan principalmente en instalaciones que tienen protección catódica.

Símbolo

Brida

Casquillo aislante

Arandelas aislantes Arandelas metálicas normales

Junta aislante Junta tórica de estanquidad

Brida Cordón de soldadura

Tubería

Junta dieléctrica, unión mediante bridas

Cuando la unión se realiza mediante bridas, tal como se indica en la figura anterior, además de la junta dieléctrica plana será necesario aislar los pernos y las tuercas. Las bridas serán del tipo RF con resalte y las juntas de estanquidad adecuadas a ellas. Una vez instalada la junta dieléctrica, el conjunto deberá sellarse para evitar que el polvo y la humedad comuniquen eléctricamente la unión. Otro elemento empleado usualmente para la unión aislante es el manguito dieléctrico para soldar o roscar como el representado en la figura.

Manguito dieléctrico para soldar



12.15. VÁLVULAS DE RETENCIÓN (sólo categorías B y A) Las válvulas de retención impiden que un fluido circule en sentido inverso. En las instalaciones de baterías de botellas se instalan entre la lira y la instalación. De esta forma, en caso de rotura de la lira, no se vacían el resto de las botellas acopladas en la misma parte de la batería. Para su instalación deberá tenerse en cuenta la dirección del flujo la cual se indica en su cuerpo con una flecha.

Símbolo

Dirección del fluido

Cuerpo de la válvula

Válvula de retención

12.16. LIMITADOR DE CAUDAL O VÁLVULA DE EXCESO DE FLUJO (sólo categorías B y A) El limitador de caudal o limitador de exceso de flujo es un dispositivo que se ínstala en la conducción del gas para evitar que el caudal sobrepase un valor determinado. Se monta a la salida de la válvula de paso del gas y delante del regulador de presión. En el caso de una avería del regulador de presión u otra causa que provoque una salida brusca y anormal de gas, produce la interrupción automática del paso del gas. El limitador de caudal permite el paso del gas en las dos direcciones, pero el control del flujo se efectúa en una sola dirección, por ello, para su instalación, deberá tenerse en cuenta dicha dirección que se encuentra indicada con una flecha en su cuerpo. Cada limitador del caudal se cierra automáticamente a un caudal determinado Orificio capilar

Símbolo

Salida

Entrada



Su funcionamiento es simple. El flujo del gas, cuando pasa a través del limitador de caudal, produce una caída de presión. Si esta caída de presión es superior a la fuerza del muelle, el obturador se desplaza adoptando la posición cerrada. La válvula permanecerá cerrada hasta que a través del orificio capilar del obturador las presiones se hayan equilibrado, siendo entonces cuando el muelle abrirá la válvula. Una válvula de exceso de flujo no se debe instalar en una tubería de diámetro menor al diámetro de la válvula y, para que funcione normalmente, no deben existir restricciones en la tubería, por ejemplo, si después del limitador de caudal hay una válvula de cierre, ésta deberá tener la posición abierta o cerrada, pero no intermedia.

12.17. FILTROS (sólo categorías B y A) La misión de los filtros es impedir a través de un elemento filtrantes el paso de las partículas sólidas arrastradas por el gas en su recorrido ya que pueden perturbar el funcionamiento de los equipos en ella instalados (reguladores, quemadores, etc.). Aunque normalmente los gases combustibles están libres de partículas sólidas en su recorrido pueden arrastrar elementos extraños, tales como óxidos de las paredes internas de las conducciones, perlas de soldadura, tierra, etc. Salida

1. Tapa superior 2. Muelle 3. filtrante 4. Adhesivo 5. Tapa inferior 6. Cazoleta centraje 7. Junta plana

Cuerpo

da

tra

Filtro

Racor 2 piezas del ø nominal que proceda en cada caso

1 2

Muelle cónico

3 Junta de estanquidad

4 5

Tapón

6 7 7

Cotas en mm

ø papel 30/32

Junta de estanquidad

En



Símbolo

Elemento filtrante

a)

b) Filtros:

a) por unión roscada b) por brida

La capacidad de retención del filtro es función de tamaño de las partículas que deseamos retener. En aquellos casos en que se pretenda proteger reguladores, quemadores, contadores y en general todos aquellos equipos en los cuales la presencia de partículas de tamaño reducido puedan provocar un mal funcionamiento del mismo, se utilizarán filtros de adecuada capacidad de retención. Con el tiempo, las partículas retenidas, dificultan cada vez más el paso del gas pudiendo llegar a la total obstrucción del elemento filtrante. Por ello es necesaria una limpieza periódica que evite la acumulación de elementos extraños. Los filtros permiten el paso del gas en las dos direcciones pero para su correcto funcionamiento y mantenimiento deberá tenerse en cuenta la dirección del flujo de gas la cual se encuentra indicada con una flecha en su cuerpo. Los elementos filtrantes pueden ser de tela metálica, porcelana porosa, fieltro, papel, etc.

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 13. Envases de GLP de contenido inferior a 15 kg


Parte 13 Envases de GLP de contenido inferior a 15 kg









(Sólo categorías B y A) Índice 13.1. Introducción .......................................................................................................................

3

13.2. Caracteristicas de los envases..............................................................................................

4

13.3. Caracteristicas de la válvula ................................................................................................

5

13.4. Ubicación de los envases ....................................................................................................

7

13.5. Diseño de la instalación ......................................................................................................

10

13.6. Caudales máximos suministrados por las botellas ................................................................

11

13.7. Pruebas previas ...................................................................................................................

13

13.8. Mantenimiento ...................................................................................................................

14



13.1. INTRODUCCIÓN El presente capitulo trata de las instalaciones de almacenamiento para uso propio y suministro a instalaciones receptoras en envases de gas licuado de petroleo (GLP) de carga unitaria superior a 3 kg. No están incluidas por lo tanto las denominadas botellas populares. Los criterios técnicos y requisitos de seguridad son los indicados en la ITC – ICG 06 del Reglamento técnico de distribución y utilización de combustibles gaseosos. Los GLP contenidos en los envases son los conocidos como butano comercial, que se suministra en botellas de 12,5 kg de carga, y propano comercial que se suministra en botellas de 11kg. La capacidad total de almacenamiento, obtenida como suma de las capacidades unitarias de todos los envases incluidos tanto los llenos como los vacíos, no deberá superar los 300 kg. Los GLP se envasan licuados a presión ya que en fase líquida ocupan mucho menos espacio que en fase gaseosa. Veamos el caso del propano: 1 m3 de un cierto propano comercial, en fase gas tiene una masa de 2,019 kg, luego 1 kg de ese gas ocuparía: 1 ——— = 0,495 m3 2,019

1 m3 de dicho gas en fase líquida tiene una masa de 511 kg, luego 1 kg de dicho gas ocuparía: 1 511

= 0, 001957 m 3

Por tanto, 1 kg de propano en fase líquida ocuparía: 0, 495 0, 001957

= 253 veces menos que en fase de gas

Para el butano, que tiene una masa volumétrica en fase líquida de 590 kg/m3 y de 2,41 kg/m3 en fase gas, resultaría, tras el mismo razonamiento: 590 ——— = 240 veces 2,41

La siguiente figura nos compara el volumen ocupado por una misma masa de gas en fase líquida y en fase gas.

1 kg de combustible en fase gaseosa

1 kg de combustible en fase líquida



El butano o propano en la botella se encuentra parte en fase líquida y parte en fase gas. En una botella llena la fase líquida ocupa el 85% aproximadamente del volumen total y el 15% restante es fase gas.

13.2. CARACTERISTICAS DE LOS ENVASES Los envases clásicos están formados por dos piezas o casquetes, de chapa de acero, unidos por soldadura. Se componen además, de un collarín o boca, del mismo tipo de acero que los casquetes, con un orificio roscado en su centro para el alojamiento de la válvula, dos asas soldadas al casquete superior y un aro base, fijado por varios puntos de soldadura al casquete inferior.

Caperuza Válvula Asas Collarín o boca Casquetes Aro base

Botella de 12,5 kg de butano

Las características mecánicas de las botellas son las siguientes:

Altura sin válvula

475 mm

Diámetro exterior

300 mm

Altura válvula

72 mm

Espesor de la chapa

3,2 mm

Peso en vacío

13,7 Kg (media)

Capacidad

26,1 litros

Todas las botellas se someten a una prueba de presión hidráulica de 30 bar, y una vez superada ésta y montada la válvula se realiza otra con aire a 7 kg/cm2 para comprobar la estanquidad de la unión roscada. Aleatoriamente, se selecciona una de cada doscientas botellas fabricadas, y la somete a presión hidráulica hasta su rotura, debiendo superar los 85 bar. Un nuevo diseño más reciente ha introducido envases de acero inoxidable que se diferencian porque siendo de la misma capacidad tienen un peso en vacío de 7 kg aproximadamente e incorporan un guardaválvulas en lugar de asas.



13.3. CARACTERISTICAS DE LA VÁLVULA La válvula tipo kosangas va montada en las botellas de uso doméstico y por ella se realiza tanto el llenado de las botellas como la toma de GLP en fase gas para la utilización. Pulsando se abre la válvula

1. Collarín o boca de la botella 2. Lámina de estaño 3. Cuerpo de latón (parte inferior) 4. Asiento de la válvula de seguridad 5. Tornillo de regulación de la válvula de seguridad 6. Vástago con asiento de caucho sintético y resorte 7. Cuerpo de latón (parte superior) 8. Anillo de caucho sintético

Paso de gas desde botella

Válvula tipo kosangas

La válvula está formada por dos cuerpos de latón roscados que contienen un órgano de cierre y la válvula de seguridad. El órgano de cierre de la válvula es un vástago dotado de un asiento de caucho sintético que permanece normalmente cerrado por estar accionado por un resorte y por la propia presión del gas de la botella, y solamente se abre cuando la palanca del regulador ejerce presión, desplazando el vástago hacia abajo. Cuando el regulador no se encuentra acoplado, la válvula permanecerá siempre cerrada. La válvula de seguridad evita que la presión en el interior de la botella supere una cierta presión, comprendida entre 25,5 y 28,5 bar. En caso de que se active este mecanismo de seguridad vuelve a cerrarse cuando la presión desciende hasta una presión comprendida entre 22 y 22,5 bar.

Posición CERRADA

Posición ABIERTA

Válvula de seguridad

La descarga del exceso de presión se hace en fase gas (la válvula está conectada en la parte superior de la botella donde está la fase gas), lo que provoca que se vaporice el líquido contenido



en la botella y produce un enfriamiento del contenido y con ello se disminuye su presión ayudando así a la finalidad de la válvula. La causa habitual de exceso de presión dentro de una botella es el incremento de la temperatura del GLP que a su vez ocasiona el aumento de la tensión de vapor. La válvula tipo kosangas se encuentra acoplada a la botella mediante una rosca cónica. Una lámina de estaño colocada entre la rosca de la válvula y el collarín, asegura su perfecta estanquidad. Las características de la válvula son las siguientes: Peso:

400 gr

Altura:

85 mm

Material:

Latón

Diámetro

40,7 mm

El regulador se asegura a la válvula mediante unas bolas que se alojan en una ranura situada en el cuerpo superior de la válvula mantenidas en posición mediante un aro de baquelita que cumple una función de seguridad ya que en caso de incendio se funde y al no sujetar a las bolas, el regulador se desprende de la válvula lo que provoca su cierre y el corte de la salida de gas. La estanquidad entre el regulador y la válvula se consigue mediante una junta de caucho sintético en la parte superior de la válvula.

Posición abierta

Posición cerrada

Baja presión Baja presión

Alta presión

Gas

Conjunto válvula - regulador

Los reguladores de presión de salida igual o inferior a 200 mbar deben ser conformes a la Norma UNE – EN 12864.



13.4. UBICACIÓN DE LOS ENVASES Las distancias mínimas de seguridad a mantener entre los envases conectados y diferentes elementos de la vivienda o local serán las siguientes: Elemento

Distancia, m

Hogares para combustibles sólidos y líquidos y otras fuentes de calor

1,51

Hornillos y elementos de calefacción

0,32

Interruptores y conductores eléctricos

0,3

Tomas de corriente

0,5

1. Cuando, por falta de espacio, no pueda respetarse esta distancia, ésta se podrá reducir hasta 0,5 m mediante la colocación de una protección contra la radiación, sólida y eficaz, de material clase A2-s3,d0, según norma UNE-EN 13501-1. 2. Con protección contra radiación, esta distancia podrá reducirse hasta 0,10 m.

La distancia entre las botellas y cualquier fuego de combustible sólidos o líquidos, deberá ser como mínimo 1,50 m.

≥ 1,50 m

Esta distancia podrá reducirse a 0,50 m cuando entre ambos exista una protección contra la radiación.

≥ 0,50 m



La distancia entre la botella y cualquier elemento de calefacción sin fuegos ni chispas, deberá ser como mínimo de 0,30 m.

≥ 0,30 m

Esta distancia podrá reducirse a 0,10 m cuando exista una protección.

≥ 0,10 m

La distancia de la botella a una toma de corriente será como mínimo de 0,50 m.

≥ 0,50 m



La distancia de la botella a un interruptor o conductor eléctrico será como mínimo de 0,3 m.

≥ 0,30 m

No se permitirá la instalación de envases en viviendas o locales cuyo piso esté más bajo que el nivel del suelo (sótanos o semisótanos), en cajas de escaleras y en pasillos, salvo expresa autorización del Órgano Competente de la Comunidad Autónoma.

Prohibido

Nivel de terreno

Prohibido



Los armarios, destinados a alojar los envases, deberán estar provistos en su base o suelo inferior de aberturas de ventilación permanente con el exterior del mismo. La superficie libre de paso de la ventilación debe ser superior a 1/100 de la superficie de la pared o fondo del armario en que se encuentren colocados los envases y de forma que una dimensión no sea mayor del doble de la otra. Ningún envase debe obstruir, parcial o totalmente, la superficie de ventilación.

> 1% de la superficie del fondo del armario

Los envases que dispongan de válvulas de seguridad, tanto llenos como vacíos, deberán colocarse siempre en posición vertical. En el interior de la vivienda, el envase de reserva, si no está acoplado al de servicio con una tubería flexible, deberá colocarse obligatoriamente en un cuarto independiente de aquél donde se encuentre el envase en servicio y alejado de toda clase de fuentes de calor, disponiendo además de la ventilación adecuada.

13.5. DISEÑO DE LA INSTALACIÓN Cuando los envases estén instalados en el exterior (terrazas, balcones, patios, etc.) y los aparatos de consumo estén en el interior, la instalación deberá estar provista, en el interior de la vivienda, de una llave general de corte de gas fácilmente accesible. Queda absolutamente prohibida la conexión de envases y aparatos sin intercalar un regulador, salvo que los aparatos hayan sido aprobados para funcionar a presión directa, en cuyo caso para la conexión deberá utilizarse una canalización rígida. Si la instalación receptora está alimentada por un único envase la reducción de presión hasta la presión de operación se debe realizar en la propia botella con un regulador acoplado a la válvula. No se permitirá que en el interior de la vivienda o local estén conectadas más de dos botellas en batería para descarga o en reserva. En caso de ser necesarias, se instalarán en el exterior. En el caso que se instalen dos botellas en descarga simultanea en el interior de la vivienda o local, la regulación puede hacerse de alguna de las siguientes maneras: ß Mediante reguladores a la presión de operación situados en las propias botellas. ß Mediante reguladores con una presión máxima de operación inferior a 2 bar acoplados en las propias botellas, acoplados mediante tubería flexible a otro regulador o limitador a la misma presión, que ejerce una función de seguridad. A continuación se instala lo más próximo a este último, un regulador común único para reducir la presión a la de operación de los aparatos. Los reguladores de presión no superior a 200 mbar deben cumplir la norma UNE-EN 12864. Los tubos flexibles que unen la botella con la tubería rígida deben tener una longitud máxima de 0,8 m en el caso de flexibles de elastómero y de 1 m en el de flexible metálico. Las conexiones de los aparatos de gas a los envases se puede realizar mediante conexión rígida o flexible tal como se indica en el Capítulo 12.



Los tubos flexibles de elastómero deben estar de acuerdo con la Norma UNE 53539 y los tubos flexibles metálicos con la Norma UNE 60713-2 o UNE 60717. Ejemplos de instalaciones

Exterior vivienda

Interior vivienda

Exterior vivienda

Exterior vivienda Exterior vivienda

Exterior vivienda

Interior vivienda

Interior vivienda

Interior vivienda

Interior vivienda

Exterior vivienda

Interior vivienda

13.6. CAUDALES MÁXIMOS SUMINISTRADOS POR LAS BOTELLAS Si en un recipiente cerrado tenemos gas licuado a presión, una parte está en forma líquida y otra parte en estado gaseoso. Las dos formas coexisten en equilibrio a una presión llamada tensión de vapor que varía con la temperatura ambiente. Si dejamos salir cierta cantidad de gas, el equilibrio se rompe, y se evapora la cantidad necesaria de líquido para que se recupere el equilibrio, produciéndose el fenómeno de vaporización natural. El calor necesario para dicha vaporización



se obtiene del aire que rodea la botella a través de la chapa del recipiente. Si el caudal de gas extraído es elevado y no hay aporte de calor exterior suficiente, el líquido del interior se enfría y puede llegar a congelar la humedad ambiente sobre el exterior de la botella, reduciéndose el proceso de vaporización, y por tanto el caudal de gas extraíble. La tensión de vapor en una botella de butano es de 2 bar y en una de propano de 7 bar, aproximadamente, ambas a una temperatura ambiente de 20 ºC. La temperatura de ebullición del butano comercial es de -5 ºC aproximadamente por lo que si la botella se encuentra a esa temperatura ambiente no hay vaporización natural debiendo instalarse en ese caso botellas de propano cuya temperatura de ebullición es de -35 ºC. El caudal suministrable por una botella depende de la naturaleza del gas (propano o butano comercial), del grado de llenado de la botella, de la temperatura ambiente y de la duración del servicio.

Caudal máximo suministrable (Kg/h)

Se puede utilizar el siguiente diagrama de vaporización para botellas de 12,5 kg de butano comercial

15 min. 30 min. 1 h. 2 h. Contínuo

Temperatura (ºC)

Ejemplo de lectura del caudal para una temperatura de + 10 ºC

Bombona UD En servicio continuo

punto A ≅ 0,3 kg/h

En servicio de 2 horas

punto B ≅ 0,5 kg/h


punto C ≅ 0,7 kg/h

En servicio de 30 min.

punto D ≅ 1,2 kg/h


punto E ≅ 1,7 kg/h



En el caso de una botella de propano de 11 kg de carga nominal, el caudal de vaporización es el indicado en el gráfico.

Caudal máximo suministrable (Kg/h)

Propano 15 min.

Propano 30 min.

Propano 1 h.

Propano 2 h. Propano continuo

Temperatura (ºC)

Ejemplo de lectura del caudal para una temperatura de 0 ºC Bombona UD-110 En servicio continuo

punto A ≅ 0,8 kg/h


punto B ≅ 1,1 kg/h


punto C ≅ 1,6 kg/h


punto D ≅ 2,3 kg/h


punto E ≅ 3,6 kg/h

13.7. PRUEBAS PREVIAS Antes de poner en servicio una instalación de envases de GLP, se deben realizar las siguientes pruebas: ß Canalizaciones: Prueba de estanquidad a una presión de 1,5 veces la presión de operación de la instalación durante 10 minutos con aire, gas inerte o GLP en fase gaseosa. ß Verificación de la estanquidad de las llaves y otros elementos a la presión de prueba. ß Se verificará el cumplimiento general, en cuanto a las partes visibles, de las disposiciones señaladas en la ITC - ICG 06, Instalaciones de envases de GLP para uso propio.



Durante la realización de las pruebas, deberá tomarse por parte de la Empresa Instaladora todas las precauciones necesarias, y en particular si se realizan con GLP: ß Prohibir terminantemente fumar. ß Evitar en lo posible la existencia de puntos de ignición. ß Vigilar que no existan puntos próximos que puedan provocar inflamaciones en caso de fuga. ß Evitar zonas de posible embolsamiento de gas en caso de fuga. ß Purgar y soplar las canalizaciones antes de efectuar una reparación. La empresa instaladora, una vez realizadas con resultado positivo las pruebas y verificaciones especificadas, deberá emitir el Certificado de Instalación.

13.8. MANTENIMIENTO El titular de la instalación deberá encargar a una Empresa Instaladora autorizada la revisión de las instalaciones de envases de GLP, coincidiendo con la Revisión Periódica de la instalación receptora a la que alimentan, cada cinco años. La revisión anterior no es obligatoria en las instalaciones con un único envase de GLP de capacidad inferior a 15 kg conectado por tubería flexible o acoplado directamente a un solo aparato de gas móvil. Todas las fugas detectadas en instalaciones de GLP serán consideradas como anomalía principal.

14 Vol. 1 MANUAL PARA INSTALADORES AUTORIZADOS DE GAS

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 14. Envases de GLP para uso propio de capacidad superior a 15 kg


Parte 14 Envases de GLP para uso propio de capacidad superior a 15 kg









(Sólo categorías B y A) Índice 14.1. Introducción........................................................................................................................... 14.2. Características de los envases .................................................................................................

3 3

14.3. Cálculo del número de envases necesarios ............................................................................. 14.3.1. Vaporización de una botella de propano comercial .................................................... 14.3.2. Cálculo del número de envases ................................................................................

4 4 5

14.4. Ubicación de los envases ........................................................................................................ 14.4.1. Condiciones de la caseta ...........................................................................................

7 7

14.5. Diseño de la instalación ..........................................................................................................

9

14.6. Conducciones ........................................................................................................................

12

14.7. Pruebas previas ......................................................................................................................

12

14.8. Mantenimiento ......................................................................................................................

13



14.1. INTRODUCCIÓN El objeto de este capítulo es establecer las condiciones técnicas y de seguridad de las instalaciones de envases de GLP para uso propio de capacidad superior a 15 kg. La capacidad total de almacenamiento, obtenida como suma de las capacidades unitarias de todos los envases incluidos tanto los llenos como los vacíos, no deberá superar los 1.000 kg. Los requisitos técnicos esenciales y las medidas de seguridad son los indicados en la ITC – ICG 06 del Reglamento técnico de distribución y utilización de combustibles gaseosos. Normalmente, el GLP que contienen estos envases es propano comercial. El modelo más usual es el de carga nominal de 35 kg de propano comercial. Aquellos envases que, por su diseño y construcción, dispongan de los elementos adecuados para su llenado en el emplazamiento deberán cumplir la ITC – ICG 03 correspondiente a instalaciones de GLP en depósitos fijos en lo relativo a su clasificación, diseño, construcción y puesta en servicio.

14.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS ENVASES Las botellas están formadas por dos casquetes y una virola central (1), unidos entre sí, por medio de soldaduras ecuatoriales y una soldadura longitudinal (2). Tiene en el casquete superior un collarín o boca (3), del mismo tipo de acero de los casquetes y virola, con un orificio roscado en su centro para el alojamiento de la válvula, así como un anillo protector (4) que sirve también como asa y para proteger a la válvula de eventuales golpes. En el casquete inferior va situado un aro base (5) fijado al mismo por varios puntos de soldadura.

Válvula de seguridad Rosca izquierda

Sección válvula IESA, posiciones abierta/cerrada

Bombona I-350

Botella de 35 kg

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 14. Envases de GLP para uso propio de capacidad superior a 15 kg Diámetro exterior

300 mm

Capacidad

83 litros

Altura contando el asa anillo protector

1.430 mm

Peso botella vacía (aproximado)

35 kg

Espesor de chapa

3,2 mm


Dimensiones del envase

Estas botellas van dotadas de una válvula de tipo IESA formada por un cuerpo de latón con una rosca cónica para su acoplamiento en la boca o collarín de la bombona. Una lámina de estaño colocada entre ambas roscas asegura su perfecta estanquidad. En dicho cuerpo existe un orificio roscado a izquierdas para la salida del gas, donde se acoplan las liras que van al colector de la instalación. La válvula dispone de dos pasadores cuya misión es evitar que el émbolo pueda desprenderse. Dicho émbolo, también de latón, lleva en su parte inferior un hueco cilíndrico donde se aloja una pastilla de nylon o fibra que hace hermético el cierre al presionar sobre el paso de gases por medio del giro del volante. Alrededor del émbolo va alojada una junta tórica de caucho sintético, que impide la fuga de gases por la parte superior en la válvula. En la parte opuesta a la salida de gases lleva una válvula de seguridad que evita que la presión en el interior de la botella pueda sobrepasar los 28 bar.

14.3. CÁLCULO DEL NÚMERO DE ENVASES NECESARIOS 14.3.1. Vaporización de una botella de propano comercial En el interior de la botella el propano en fase liquida ocupa el 85 % aproximadamente de su volumen y el resto está ocupado por la fase gaseosa. Estas dos fases están en equilibrio y a una presión, llamada tensión de vapor, que es función de la temperatura. Cuando la temperatura aumenta la presión también aumenta y viceversa, cuando la temperatura disminuye también lo hace la presión. Esta tensión de vapor es la necesaria para que el propano se mantenga en estado líquido a una temperatura superior a la de ebullición. Cuando se abre la válvula de la botella para consumir propano, la presión en el interior disminuye y se deshace el equilibrio existente. Como el propano ya no esta sometido a la tensión de vapor que corresponde a la temperatura a la que se encuentra, el líquido entra en ebullición y va pasando a estado gaseoso. La ebullición o cambio de estado de líquido a gas requiere aporte de calor y el propano lo toma de su propia masa líquida lo que provoca su enfriamiento. Cuando el propano líquido en el interior de la botella se enfría, su temperatura baja con respecto al aire ambiente que rodea la botella y se produce una transmisión de calor desde la atmósfera hacia el interior a través de la chapa de la botella. La chapa de la botella que está en o con la fase líquida adquiere la temperatura del propano del interior y cuando esa temperatura es inferior a la del aire atmosférico que la rodea se produce la condensación sobre la chapa del vapor de agua que contiene el aire. Es el mismo efecto que se produce cuando sacamos una botella del frigorífico, como está mas fría que la atmósfera que la rodea, el vapor del aire se condensa sobre ella. Si la temperatura de la chapa llega a 0 ºC el vapor de agua condensado se hiela formando una capa de escarcha en la botella. Es cuando se dice que la botella se ha helado.



La cantidad de calor que recibe la botella del exterior esta condicionada por la temperatura ambiente existente y en cualquier caso es limitada. Si el calor necesario en el interior para la ebullición del propano líquido es superior al que recibe del exterior, la temperatura interior del líquido irá disminuyendo y al no producirse la fase gaseosa demandada por el consumo la presión disminuirá. Existe por tanto una cantidad limitada de fase gaseosa que se puede extraer de una botella de forma continua y a una presión constante. Esa cantidad depende de la temperatura ambiente y del tiempo de utilización. Si se sobrepasa ese valor durante un tiempo el líquido del interior no suministra la suficiente fase gaseosa y la presión disminuye. En el gráfico se muestra el caudal que se puede obtener de una botella de 35 kg en función del tiempo de utilización y de la temperatura exterior. Para los cálculos aproximados se toma el valor de 1 kg/h a 0 ºC de temperatura ambiente. Vaporización Vp (g/h)

Tiempo utilización

3000

2.500

1/2 hora Vaporización bombona I-350 Presión de distribución 1’7 kg/cm2

1 hora

2000 2 horas 1500

1000

Servicio continuo

500

0

-15

-10

-5

0

5

10

15

TEMPERATURA MÍNIMA ºC

Caudal de vaporización

14.3.2. Cálculo del número de envases Para determinar el número de botellas necesarias para el suministro de la instalación receptora, vamos a emplear dos criterios de selección: ß Cálculo del número de botellas según vaporización ß Cálculo del número de botellas para una autonomía o número de días entre dos suministros consecutivos de 15 días Los valores y fórmulas que se van a utilizar en el cálculo son: Poder calorífico superior (Hs) del propano: 28,8 kWh/m3(n) (24.800 kcal/m3(n)) 13,84 kWh/kg (11.900 kcal/kg) Densidad relativa: 1,6 Presión de salida del regulador: 1,7 bar Vaporización de una botella de 35 kg: Vp (kg/h)



Potencia de la instalación individual Pi = (A + B + (C + D + …)/2) · 1,10

(kW o kcal/h)

(1)

Caudal de una instalación individual Qsi = Pi/Hs

(m3/h o Kg/h)

(2)

En las cuales Hs: Poder calorífico superior A,B: Consumos caloríficos referidos al poder calorífico inferior (Hi), de los dos aparatos de mayor consumo C,D...: Consumos caloríficos referidos al poder calorífico inferior del resto de los aparatos 1,10: Coeficiente corrector función del Hs y del Hi El número de botellas a instalar teniendo en cuenta la vaporización se obtiene de la fórmula N = Qsi / Vp

(3)

El valor Vp se toma del grafico de vaporización y el resultado se redondea por exceso Para el cálculo del número de botellas para garantizar la autonomía de servicio se puede utilizar la tabla siguiente de la que se obtiene el número de horas (h) de utilización diaria de cada aparato de consumo Cocinas

Aparatos de cocción

Agua caliente

Calefacción

Secadora de ropa

Aparatos de lavandería

Viviendas

1

—

2,5

6

—

—

Hostelería

3,5

2,5

4

8

4

—

Colegios o similares

2,1

1,5

2,4

4,8

Lavandería

—

—

—

—

—

5

Industria*

2,1

1,5

2,4

4,8

—

—

* En la industria: Para los restantes aparatos deberán considerarse los turnos de trabajo de cada uno de estos o el proceso de fabricación para determinar exactamente el tiempo que se hallan en funcionamiento.

Horas de funcionamiento de los aparatos

El consumo diario de la instalación lo obtenemos calculando el consumo horario de cada aparato Qa = Pa / Hs

(kg/h)

(4)

Que multiplicado por las horas de funcionamiento de cada uno da el consumo diario QD = (Qa · ha) + (Qb · hb) + … ( Qd · hd)

(kg)

El número de botellas para una autonomía de 15 días es N = QD · 15/35 botellas

(6)

(5)



Ejemplo de cálculo Se supone una instalación doméstica con los siguientes aparatos Cocina

11,6 kW

(10.000 kcal/h)

Calentador agua

23,3 kW

(20.000 kcal/h)

Calefacción

24,2 kW

(20.800 kcal/h)

El consumo en kg/h de cada aparato lo obtenemos de la fórmula (4) Qa = Pa/ Hs Cocina

11,6 / 13,84 = 0,84 kg/h

Calentador

23,3 / 13,84 = 1,68 kg/h

Calefacción

24,2 / 13,84 = 1,75 kg/h

El consumo diario de la instalación, de acuerdo con los valores de la tabla y la fórmula (5) es: QD = (0,84 ·1) + (1,68 ·2,5) + (1,75 · 6) = 15,54 kg/dia

Y el número de botellas necesarias para una autonomía de 15 días es según (6) N = 15,54 (15/35) = 6,7 botellas

Se instalarán 7 + 7 botellas Comprobemos la vaporización Según la fórmula (1) Pi = (24,2 + 23,3) + 11,6/2 = 53,3 kW

Y de acuerdo con (2) Q = 53,3 / 13,84 = 3,85 kg / h

Suponiendo una vaporización de cada botella de 1 kg /h, con las siete botellas calculadas por autonomía la instalación tendría vaporización suficiente.

14.4. UBICACIÓN DE LOS ENVASES La instalación de los envases se realizará normalmente en baterías, habiendo un grupo en servicio y otro en reserva. Los envases que dispongan de válvula de seguridad, tanto llenos como vacíos, se colocarán en posición vertical y con las válvulas hacia arriba. Excepcionalmente, previa autorización del Órgano competente de la Comunidad Autónoma, se podrán invertir los envases en instalaciones con utilización del gas en fase líquida. No se permitirá la instalación de envases en locales cuyo piso esté más bajo que el nivel del suelo (sótanos o semisótanos), en cajas de escaleras y en pasillos, salvo expresa autorización del Órgano Competente de la Comunidad Autónoma. Tampoco se permitirá su colocación en locales en los que se encuentren instalados conductos de ventilación forzada, salvo que se efectúe dicha instalación de ventilación con modo de protección antiexplosivo y los conductos no discurran por otros locales, o bien se dote al local de un sistema de detección de fugas que actúe los equipos de extracción y cierre de salida de gas de los envases.

14.4.1. Condiciones de la caseta Los envases estarán ubicados siempre en el exterior de las edificaciones, protegidos por una caseta.



Si el contenido total de GLP no supera 70 kg, podrán ubicarse en el interior del local cuando éste cumpla los siguientes requisitos: ß Volumen superior a 1.000 m3. ß Superficie mínima, 150 m2. ß Huecos de ventilación con superficie libre mínima de 1/15 de la superficie del local, sirviendo al efecto cualquier abertura permanente (puertas, ventanas, etc.) que llegue a ras de suelo. ß Protección contra incendios: dos extintores de eficacia 21A -113B según UNE-EN 3-7, que deberán estar colocados en la proximidad de los envases y en lugar de fácil . La caseta estará construida con materiales de clase A2-s3,d01 y deberá tener huecos de ventilación en zonas altas y bajas (a menos de 15 cm del nivel del suelo y de la parte superior de la caseta), con amplitud como mínimo de 1/10 de la superficie de la misma no pudiendo ser una dimensión mayor del doble de la otra. Si la caseta es accesible a personas extrañas al servicio, el estará dotado de puerta con cerradura. El piso de la caseta deberá estar ligeramente inclinado hacia el exterior.

Las casetas podrán realizarse en la fachada del edificio, hacia el interior de este, siempre que la resistencia de paredes, suelo y techo sea equivalente a la de la fachada, se guarden las medidas y condiciones de las casetas exteriores y se duplique la superficie de ventilación directa que se exige a aquéllas.

1. La clasificación de los productos de construcción y elementos constructivos, en función de sus propiedades de reacción y resistencia al fuego, ha de hacerse de acuerdo con el RD 312/2005.



Las casetas han de ubicarse de manera que se mantengan las distancias de seguridad entre los envases, tanto en uso como de reserva, con diferentes elementos, que se especifican en el siguiente cuadro: Contenido total en kg de GLP en envases instalados Elemento

Hasta 70 kg Superior a 70 kg Sin caseta

con caseta

Hogares de cualquier tipo

> 1,5

> 1,5

>3

Interruptores y enchufes eléctricos1

> 0,5

> 0,5

> 1,5

Conductores eléctricos1

> 0,3

> 0,3

>1

Motores eléctricos y de explosión1, 2

> 1,5

> 1,5

>3

Registro de alcantarillas, desagües, etc.

> 1,5

> 0,5

>2

Aberturas a sótanos

> 1,5

> 0,5

>2

1. Si el material eléctrico no está certificado para atmósferas inflamables. 2. Los motores móviles (incorporados en vehículos) no se consideran motores a efectos de distancias de seguridad.

Distancias, en metros, entre envases y distintos elementos

En caso de que el contenido total de GLP sobrepase los 350 kg, se dispondrán dos extintores de eficacia 21A -113B, ubicados en el exterior de la caseta y en lugar de fácil .

14.5. DISEÑO DE LA INSTALACIÓN Las dos baterías de botellas, la de uso y la de reserva, están formadas por un colector al que se conectan, mediante conducción flexible según la Norma UNE 60712-3, las botellas. Ambos colectores están unidas por un inversor.

Lira, 2

Válvula antirretorno Válvula de exceso de caudal Lira, 2 Batería servicio

Batería reserva

1. Tubería acero/cobre

4. Limitador de presión

2. Conducción flexible

5. Válvula retención

3. Inversor automático (incluye regulador primera etapa)

Esquema de instalación



El inversor realiza la primera etapa de regulación a una presión que no supere 2 bar. Ha de ser de funcionamiento automático según la Norma UNE-EN 13786.

Inversor automático (gran caudal)

Antes de los reguladores de segunda etapa, en un lugar accesible para el , se instala un indicador óptico, llamado magiscopio, que por medio de una señalización que cambia de color al variar la presión en la línea de 1,5 a 0,8 bar, permite que el puede detectar la entrada en funcionamiento de las botellas de reserva. En las conexiones de las botellas al colector se coloca una válvula de retención o antirretorno que permiten el paso en un solo sentido cerrando cuando el gas fluye en sentido contrario. El sentido de paso está marcado con una flecha en el cuerpo de la válvula.





Cuando no fluye gas la válvula permanece cerrada por la acción de un muelle sobre un disco de cierre. Cuando existe demanda de gas en el sentido correcto el flujo vence la acción del muelle y la válvula se abre pero si el flujo de gas es en sentido contrario a la flecha, el propio flujo y la acción del muelle mantiene la válvula cerrada. Las conexiones entre la botella y el colector han de ser flexibles de caucho sintético reforzado, con unión mecánica según la norma UNE 60712-3.

Conexión flexible

La presión de entrada a la instalación receptora ha de ser menor de 2 bar por lo que a continuación del inversor automático, que como se ha dicho realiza la regulación de primera etapa, se ha de instalar en serie un limitador que funcione como seguridad y con presión máxima de operación inferior a 2 bar.

Orificio

Membrana

Válvula de isión

Platillo de la válvula

Limitador de presión




Los limitadores dan una presión de salida igual a la de entrada mientras esta no supera el valor prefijado, normalmente 1,7 bar, en cuyo momento entran en funcionamiento.

14.6. CONDUCCIONES Las canalizaciones, uniones, llaves de corte y elementos auxiliares existentes entre los envases y la instalación receptora deberán cumplir con los requisitos expuestos para ellos en la norma UNE 60250 que se recogen a continuación. Las tuberías para las canalizaciones pueden ser aéreas o enterradas, pero no pueden ser empotradas. Si se sitúan en canaletas, éstas deben ser, en toda su longitud, ventiladas y registrables. Cuando las conducciones hayan de atravesar paramentos o forjados, lo deben hacer por medio de pasamuros. El diámetro del pasamuros debe ser, como mínimo, 10 mm mayor que el diámetro exterior de la tubería. Las uniones entre tuberías que puedan formar pares galvánicos se deben efectuar mediante juntas aislantes debidamente dimensionadas. La distancia mínima del punto inferior de la pared de las canalizaciones aéreas al suelo, debe ser de 5 cm. Cuando discurran por un muro, estarán separadas de éste, como mínimo 2 cm. Las llaves de corte deben ser estancas al exterior en todas sus posiciones, herméticas en su posición cerrada, precintables y para una presión de operación máxima de 25 bar. Las canalizaciones deben cumplir con los requisitos de la Norma UNE 60311 en los tramos en que la presión máxima de trabajo sea inferior a 5 bar, por ejemplo los que se encuentren después del equipo de regulación. El tubo de cobre para estas canalizaciones a presión inferior a 5 bar han de ser redondos de precisión, estirados en frío sin soldadura, del tipo denominado Cu-DHP y estado duro, debiendo cumplir con los requisitos de la Norma UNE EN 1057. El espesor mínimo será de 1mm y en aquellos casos justificados en que se permite el enterramiento ha de ser de 1,5 mm. Los tramos de fase gaseosa situados antes del equipo de regulación deben ser diseñados para soportar, como mínimo, una presión máxima de operación de 20 bar y se deben regir en cuanto a materiales por la Norma UNE EN 10208-2 para el acero o la Norma UNE EN 1057 para el cobre. En este último caso se debe utilizar el cobre de 1,5 mm de espesor, su diámetro no debe superar a DN 20, los rios deben cumplir la Norma UNE EN 1254-1 y la unión de la tubería con los rios se debe realizar mediante soldadura de punto de fusión superior a 450 ºC. Si en la instalación se encuentran tuberías de acero enterradas deben dotarse de protección catódica.

14.7. PRUEBAS PREVIAS Antes de poner en servicio una instalación de envases de GLP, la Empresa Instaladora deberá realizar las siguientes pruebas: ß Canalizaciones: Prueba de estanquidad a una presión de 1,5 veces la presión de operación de la instalación durante 10 minutos con aire, gas inerte o GLP en fase gaseosa. ß Verificación de la estanquidad de las llaves y otros elementos a la presión de prueba. ß Se verificará el cumplimiento general, en cuanto a las partes visibles, de las disposiciones señaladas en la ITC 06, Envases de GLP para uso propio. Durante la realización de las pruebas deberán tomarse por parte de la Empresa Instaladora todas las precauciones necesarias, y en particular si se realizan con GLP:



ß Prohibir terminantemente fumar. ß Evitar en lo posible la existencia de puntos de ignición. ß Vigilar que no existan puntos próximos que puedan provocar inflamaciones en caso de fuga. ß Evitar zonas de posible embolsamiento de gas en caso de fuga. ß Purgar y soplar las canalizaciones antes de efectuar una reparación. La empresa instaladora, una vez realizadas con resultado positivo las pruebas y verificaciones especificadas, deberá emitir el Certificado de Instalación.

14.8. MANTENIMIENTO El titular de la instalación deberá encargar a una Empresa Instaladora autorizada la revisión de las instalaciones de los envases de GLP, coincidiendo con la Revisión Periódica de la instalación receptora a la que alimentan, cada cinco años. Todas las fugas detectadas en instalaciones de GLP serán consideradas como anomalía principal. También se comprobará el estado de la protección catódica de las canalizaciones de acero enterradas.

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 15. Instalaciones de GLP de uso doméstico en caravanas


Parte 15 Instalaciones de GLP de uso doméstico en caravanas









(Sólo categorías B y A) Índice 15.1. Introducción ...........................................................................................................................

3

15.2. Terminología ..........................................................................................................................

3

15.3. Alojamiento de las botellas .....................................................................................................

3

15.4. Regulación de presión ............................................................................................................

5

15.5. Diseño de la instalación ..........................................................................................................

5

15.6. Aparatos ................................................................................................................................ 15.6.1. Conexión de los aparatos .......................................................................................... 15.6.2. Evacuación de los productos de la combustión ..........................................................

6 6 6

15.7. Pruebas de estanquidad .........................................................................................................

7

15.8. Instrucciones de seguridad .....................................................................................................

7

15.9. Mantenimiento ......................................................................................................................

7

Anexo 1 .......................................................................................................................................... Modelo IRV – 1 ...................................................................................................................... Certificado de instalación individual de gas en vehículos habitables de recreo .............. Modelo IRV – 2 ...................................................................................................................... Certificado de revisión periódica de instalaciones y aparatos alimentados desde envases de GLP en vehículos de recreo habitables ..............................................

8 8 8 9 9



15.1. INTRODUCCIÓN Este capítulo trata de las instalaciones para uso domestico en vehículos habitables de recreo como caravanas o residencias móviles. Los requisitos técnicos esenciales y las medidas de seguridad están recogidas en la ITC-ICG 10 del reglamento técnico de distribución y utilización de combustibles gaseosos. La Norma de diseño es la UNE - EN 1949. Al ser una norma de ámbito europeo contiene disposiciones específicas para cada país y aquí sólo se hará mención a las correspondientes a España.

15.2. TERMINOLOGÍA Este apartado complementa las definiciones de carácter general indicadas en el Capítulo 0. Aireador: Dispositivo que permite la entrada de aire para la ventilación de un recinto. Alojamiento de la botella: Espacio especialmente construido para alojar una o varias botellas de gases licuados de petróleo. Auto caravana: Vehículo habitable de recreo motorizado que cumple los requisitos de construcción y utilización de los vehículos de carretera. Contiene al menos una mesa y asientos, camas que pueden obtenerse convirtiendo los asientos, instalaciones de cocina y almacenamiento. Caravana: Vehículo habitable de recreo remolcado que cumple los requisitos de construcción y utilización de los vehículos de carretera. Fácilmente accesible: Elemento al que se puede acceder rápidamente y de forma segura, para una utilización eficaz en las condiciones de emergencia, sin necesidad de utilizar herramientas. Nota: La llave de una cerradura no se considera una herramienta

Instrucciones de utilización: Documento que se entrega al del vehículo habitable de recreo conteniendo toda la información relativa a su funcionamiento, mantenimiento, reparaciones, etc. Residencia móvil: Vehículo habitable de ocio transportable que no cumple los requisitos de construcción y utilización de los vehículos de carretera, que incorpora medios para su movilidad y esta destinado a ocupación temporal o estacional. Sistema de calefacción central: Instalación que incluye un aparato de calefacción central que utiliza GLP y un sistema de distribución que no forma parte directamente de la instalación de GLP. Válvula de inversión: Dispositivo que permite la utilizaron selectiva de botellas de gases licuados de petróleo interconectados Vehículo habitable de recreo: Unidad de habitación para ocupación temporal o estacional que puede cumplir los requisitos de construcción y utilización de los vehículos de carretera.

15.3. ALOJAMIENTO DE LAS BOTELLAS Las botellas deben alojarse en recintos estancos frente al volumen habitable y tener únicamente desde el exterior. Sólo en el caso de las autocaravanas y otros vehículos de carretera en los que fuera necesario cortar la carrocería del vehículo homologado para permitir un exterior, se permite un al alojamiento desde el interior si se cumplen las siguientes condiciones:



ß El alojamiento debe contener como máximo dos botellas de 16 kg máximo cada una. ß El entre el alojamiento de las botellas y el espacio habitable sólo es posible mediante una puerta o trampilla herméticamente cerrada cuyo borde inferior esté a una distancia de 50 mm como mínimo del suelo del alojamiento. El alojamiento de las botellas debe respetar las distancias indicadas a cualquier fuente de calor o alternativamente instalar una protección térmica de los gases de escape.

a) Vista en planta 1. Tubo de escape 2. Alojamiento de la botella 3. Botellas de GLP 4. Exterior del vehículo R=D=D1=250 mm D2=300 mm

b) Vista en alzada

Alojamiento de las botellas

El recinto de las botellas debe tener una ventilación permanente hacia el exterior. Si se realiza por la parte inferior, la superficie de ventilación debe ser igual a 2% de la superficie del suelo con un mínimo de 100 cm2. Si la ventilación es por la parte superior e inferior la superficie libre de cada una debe ser de 1% de la superficie del suelo del alojamiento con un mínimo de 50 cm2 cada una. Esta ventilación no debe estar obstruida por las botellas. En los alojamientos de botellas con desde el interior se puede realizar una ventilación permanente mediante un conducto si se cumplen los siguientes requisitos. ß Sólo una botella de capacidad máxima 7 kg. ß Diámetro interior mínimo del conducto, 20 mm.



ß La longitud debe ser igual o inferior a 5 veces el diámetro interior pudiendo llegar a 10 veces si interfiere con los orificios de evacuación bajo en el suelo. ß El conducto debe estar en la parte inferior al nivel del suelo y debe descender en toda su longitud hacia el exterior. El alojamiento no debe obstruir las conexiones, válvulas de inversión y sistemas de regulación. Las botellas se han de poder fijar por la parte superior e inferior en posición vertical con la válvula de salida en la parte superior y ha de ser posible abrir y cerrar el dispositivo de fijación de botellas sin ayuda de herramientas. En el alojamiento de las botellas no debe instalarse ningún aparato susceptible de deteriorar lo instalación o provocar la inflamación de una posible fuga.

15.4. REGULACIÓN DE PRESIÓN La instalación debe disponer de un sistema fijo de regulación instalado. La presión de servicio es de 30 mbar. En el alojamiento de botellas debe estar previsto el sistema de regulación diseñado para conectarse directamente a las botellas o permitir la conexión mediante flexibles de alta presión de longitud máxima 400 mm. Si hay bandeja extraíble se permiten 750 mm. Si los dispositivos de regulación están en el exterior deben disponer de un sistema de protección de sus orificios de venteo protegidos de la suciedad. En los alojamientos para dos botellas debe disponerse un dispositivo como válvula de retención o similar que impida la salida de gas sin quemar durante la desconexión. Las tuberías de alimentación deben estar marcadas de forma duradera con una etiqueta en la conexión del sistema de regulación, indicando la presión de servicio en mbar. En los vehículos de carretera se ha de instalar una protección de sobrepresión de manera que a los aparatos no llegue una presión superior a 150 mbar.

15.5. DISEÑO DE LA INSTALACIÓN El sistema de GLP debe estar diseñado para resistir las cargas dinámicas a que puede verse sometido durante su funcionamiento normal incluyendo el movimiento del vehículo. Lo tubos deben ser de cobre, de acero con y sin soldadura o de acero inoxidable. Los espesores mínimos son de 1 mm para tubo de cobre de diámetro superior a 10 mm y de 0,6 mm y 0,8 mm para tubos de diámetros 6 y 8 mm,respectivamente. El tubo de acero ha de ser de un espesor mínimo de 1 mm. Los tubos estarán dimensionados de manera que la perdida de carga no impida que a la entrada de los aparatos se mantenga la presión mínima aceptable para todos los que forman parte del sistema de GLP. Las tuberías han de estar protegidas de posibles daños mecánicos y, en lugares expuestos como bajo el vehículo, las tuberías han de estar protegidas contra la corrosión. Los tubos estarán fijados cada 100 cm y si son de cobre cada 50 cm y deben estar identificados para evitar confusiones con otros servicios. Cuando los tubos estén próximos a líneas de alimentación eléctricas y no haya una protección se mantendrá una separación mínima de 30 cm en paralelo y 10 cm en cruce. Los tubos deben estar puestos a tierra. Tiene que haber una válvula de corte general. En instalaciones de hasta dos botellas sirve la válvula de la botella.



Las válvulas han de tener la posición abierta y cerrada claramente identificadas y han de ser de cuarto de vuelta. Cada aparato tiene que tener una válvula de corte excepto si hay sólo un aparato en la instalación en cuyo caso sirve la de la botella.

15.6. APARATOS Los aparatos de calefacción y de producción de agua caliente han de ser de tipo estanco en los vehículos de carretera. En las residencias móviles se permite los de circuito cerrado para calefacción y los abiertos para agua caliente. Los aparatos de agua caliente de circuito abierto no se pueden instalar en dormitorios, cuartos de baño o aseo excepto si el aparato está instalado en un recinto estanco con ventilación y por el exterior. Si los aparatos para agua caliente de circuito abierto tienen un consumo calorífico nominal inferior a 14 kW se pueden instalar en zonas de estar con una cama auxiliar de ocupación ocasional siempre que incorporen un dispositivo de seguridad que interrumpa su funcionamiento antes de que se alcance una acumulación de productos de la combustión peligrosa para las personas. Los aparatos de más de 14 kW de producción de agua caliente en residencias móviles se deben instalar en un recinto cerrado en un cuarto que este separado de los que dispongan de zonas de dormir aun siendo auxiliares. El recinto tendrá una ventilación al exterior de 10 cm2 por kW. Los refrigeradores deben instalarse de manera que el aire necesario para la combustión proceda del exterior y los productos de la combustión sean evacuados también al exterior. Los quemadores de los aparatos deben incorporar un dispositivo de control de llama y en los vehículos de carretera las tapas de los quemadores deben estar sujetas.

15.6.1. Conexión de los aparatos Los aparatos deben conectarse mediante tubería rígida excepto las encimeras que tengan que ser desplazadas desde la posición de transporte hasta la de uso en que se permite un flexible de 0,75 m máximo. Los aparatos que puedan ser desmontados por el deben estar conectados mediante un acoplamiento rápido que incorpore una válvula de corte integrada que se cierre automáticamente en caso de desconexión. La instalación de los aparatos encastrados debe tener una aportación adecuada de aire y se ha de prever el calentamiento de paredes adyacentes y de espacio libre para mantenimiento.

15.6.2. Evacuación de los productos de la combustión El sistema de evacuación de los productos de la combustión consta de conducto, terminal y, en su caso, cortatiro. El conducto puede ser flexible y ha de estar protegido o situado de forma que se evite el deterioro accidental. Los terminales de evacuación deben situarse preferentemente sobre el tejado o paredes laterales del vehículo. Deben estar a 500 mm del orificio de llenado de combustible y a 300 mm de un aireador de la zona de estar o de una ventana. En España se permite la evacuación de los productos de la combustión a través del suelo del vehículo debiendo tomarse precauciones para impedir la entra de los productos de combustión a través de orificios de ventilación en el suelo. El terminal de evacuación debe estar lo más próximo posible a los laterales y parte posterior del vehículo.



Los cortatiros deben estar integrados en el aparato o se instalaran de acuerdo con las instrucciones del fabricante.

15.7. PRUEBAS DE ESTANQUIDAD El sistema de GLP debe cumplir los requisitos de estanquidad cuando se ensaya con aire a una presión de 150 mbar. La disminución de presión debe ser inferior a 10 mbar para un volumen de ensayo superior a 700 cm3. Si no se alcanza dicho volumen mínimo debe utilizarse un volumen complementario de 600 cm3. Para la verificación de la estanquidad se utilizará un manómetro de rango 0 a 1 bar, clase 1, divisiones de escala de 20 mbar o un manotermógrafo del mismo rango. Se considerará que la prueba es correcta si no se observa una disminución de la presión transcurrido un período de tiempo no inferior a 15 minutos desde el momento en que se efectuó la primera lectura.1

15.8. INSTRUCCIONES DE SEGURIDAD Además de las instrucciones de uso, el fabricante o instalador debe facilitar instrucciones de seguridad sobre ß Mantenimiento y controles periódicos ß Sustitución de las botellas ß Inspección de tubos flexibles ß Actuaciones en caso de fuga o incendio ß Advertencias sobre las aberturas de ventilación

15.9. MANTENIMIENTO Cada 4 años se debe realizar una revisión de la instalación y aparatos por una Empresa instaladora de gas autorizada. Modelos de certificado de instalación y de revisión.

1. El método de ensayo de estanquidad aquí indicado es el que figura en la ITC – ICG 10 el cual difiere del señalado en la Norma UNE-EN 1949.



ANEXO 1 Modelo IRV – 1 Certificado de instalación individual de gas en vehículos habitables de recreo El abajo firmante .....................................................(Nombre y Apellidos), con CIF, DNI o NIE: .........................(o, en su defecto, número de pasaporte.........................), y con dirección en .........................................................(calle, número, localidad y provincia) (1)

❑ Instalador autorizado de categoría............, Núm. de carné.............., expedido por..............., empresa instaladora......................, Núm. de registro......., CIF......., expedido por................ ❑ Fabricante del vehículo ❑ Representante autorizado de............................................... (fabricante) DECLARA:

Haber realizado / modificado / ampliado la instalación siguiente en el vehículo: Marca (razón social del fabricante): Tipo: Denominación comercial, cuando las hubiere: Medios de identificación del tipo de vehículo, si están marcados en éste: Categoría de vehículo (2): Nombre y dirección del fabricante: Potencial nominal de la instalación: Presión de alimentación de la instalación:

Que la misma ha sido efectuada y cumple con todas las disposiciones y normativas de la legislación vigente que le sean de aplicación, tanto en materiales como en ventiladores, que se han realizado cin resultado satisfactorio las pruebas de estanquidad que las mismas prevén, y que los dispositivos de maniobra funcionan correctamente. Y acompaña la siguiente documentación (indicar la que proceda): ❑ Croquis de la instalación individual ❑ Relación de aparatos instalados o previstos APARATOS DE GAS INSTALADOS O PREVISTOS Tipo de aparato instalado

Potencia nominal (kW)

La empresa firmante de este documento garantiza, por un periodo de cuatro años contados a partir de la fheca abajo indicada, contra cualquier deficiencia de la instalación realizada atribuible a una mala ejecución, así como contra toda consecuencia que de ello se derive. Fecha

Firma del instalador

Sello de la empresa instaladora

Nota: Toda la ampliación o modificación del vehículo habitable de recreo será objeto de un nuevo certificado de instalación. (1) Marque con una cruz o rellene la casilla que corresponda. (2) Tal y como se define en el anexo II A de la Directiva 70/156/CEE.


Modelo IRV – 2 Certificado de revisión periódica de instalaciones y aparatos alimentados desde envases de GLP en vehículos de recreo habitables DATOS DEL TITULAR Y DE LA INSTALACIÓN: NOMBRE DEL TITULAR: ....................................................................................................... DIRECCIÓN: ........................................................................................................................ POBLACIÓN Y D.P.: ............................................................................................................. MARCA, TIPO y VERSIÓN VEHÍCULO: .................................................................................. MEDIO DE IDENTIFICACIÓN DEL TIPO DE VEHÍCULO: .......................................................... PRESIÓN DE ALIMENTACIÓN: ..............................................................................................

DATOS DE LA EMPRESA INSTALADORA: RAZÓN SOCIAL: ........................................................................... CIF: .............................................................................................. CATEGORÍA: ................................................................................

DATOS DEL INSTALADOR AUTORIZADO: NOMBRE:..................................................................................... DNI o NIE: ................................ (o en su defecto, número de pasaporte ............................) ACREDITACIÓN:...........................................................................

La persona que suscribe CERTIFICA que, en el día de hoy • han sido comprobadas en sus partes visibles y accesibles las ventilaciones, evacuación de los productos de la combustión, caducidad de los componentes y los dispositivos de maniobra de la instalación de gas reseñada de acuerdo a la norma UNE-EN 1949. • ha sido comprobada la estanquidad de la instalación de gas mediante ensayo de acuerdo con la normativa vigente (ITC-ICG 10). • ha sido comprobado el funcionamiento de los aparatos de gas conectados a la instalación reseñada habiéndose obtenido como resultado que NO EXISTEN ANOMALÍAS PRINCIPALES NI SECUNDARIAS de acuerdo con la parte 13 de la norma UNE 60670. El plazo de validez de este certificado es de cuatro año.s

Fecha:

Enterado del resultado de las operaciones

Firma del instalador y sello de la empresa instaladora

Nombre y firma del titular o


Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 16. Esquema de instalaciones


Parte 16 Esquema de instalaciones









Índice 16.1. Introducción ............................................................................................................................

3

16.2. Croquización ........................................................................................................................... 16.2.1. Croquis ...................................................................................................................... 16.2.2. Croquis del natural ..................................................................................................... 16.2.3. Orden a seguir al hacer un croquis..............................................................................

3 3 3 3

16.3. Nociones de isometría ............................................................................................................. 16.4. Esquemas de instalaciones ...................................................................................................... 16.4.1. Simbología del gas ..................................................................................................... 16.4.2. Esquemas ...................................................................................................................

4 6 6 9

16.5. Planos de instalaciones ............................................................................................................

10



16

16.1. INTRODUCCIÓN El dibujo es siempre una representación gráfica de objetos o ideas. El dibujo artístico presenta generalmente la imagen en perspectiva y con las libertades que quiera tomarse el autor de acuerdo con su talento e inspiración; es decir, tal como lo ven sus ojos. La finalidad del dibujo artístico es producir el placer estético en el que lo contempla. En el dibujo técnico la representación de piezas, estructuras, instalaciones, etc., se realiza de acuerdo a unas normas establecidas, las cuales forman un verdadero lenguaje, el cual es indispensable conocer y aprender. Este lenguaje permite transmitir el mensaje de una forma clara, precisa e internacional.

16.2. CROQUIZACIÓN 16.2.1. Croquis El croquis es un dibujo de objetos realizado a mano alzada. El croquis acotado es un método rápido de expresión a mano alzada, es decir, sin útiles de dibujo, generalmente en sus proyecciones ortogonales y, en algunos casos, en perspectiva. Pueden realizarse para el proyecto de instalaciones nuevas, es decir, que aún no existen, o tomando las vistas del natural en una pieza o instalación. Los croquis no se hacen a escala, pero se deben trazar con cierta proporción de medidas. Las proporciones de cada parte del dibujo se aprecian “a ojo”. Un croquis es completo cuando en el se encuentran todos los datos como las acotaciones, clase de material y todos los demás datos necesarios para poder realizar o fabricar la instalación, pieza, etc. Partiendo de un croquis en el que se han anotado todos los datos necesarios, se puede confeccionar un plano a escala con ayuda de los útiles de dibujo.

16.2.2. Croquis del natural Cuando se haga un croquis del natural, se tomarán las medidas con el metro, calibre o pie de rey y cuantos instrumentos se precisen para la toma de medidas de dimensiones exteriores, interiores o formas de las piezas. Se podrán anotar, aparte, detalles o particularidades que aclaren el croquis.

16.2.3. Orden a seguir al hacer un croquis 1) Preparación del material necesario: a) Papel blanco liso ordinario de mediana calidad. En algunos casos, es recomendable el empleo de papel cuadriculado por la ventaja que ofrece para la proporcionalidad de las medidas. b) Lapicero. El lápiz ha de ser de dureza media. No se debe trazar un croquis con lápiz muy blando, por el inconveniente de que se puede manchar al rozar con las manos. Tampoco han de emplearse los lápices duros, pues en caso de error se borra mal. c) Goma de borrar blanda flexible. d) Instrumentos de medida.



2) Examen previo de la instalación: Detenerse, cuanto tiempo sea necesario, en el examen de la instalación, tanto si se parte de una real como de una representación en perspectiva, hasta comprender las formas, partes y detalles que componen la instalación. 3) Trazado o ejecución de un croquis: En la realización de cualquier croquis debe seguirse un orden y un proceso lógico para conseguir, desde un principio, que las vistas queden centradas, proporcionadas y realizadas en el menor tiempo posible. 4) Acotación de un croquis: Para que un croquis esté completo, ha de llevar anotadas en sus vistas o cortes todas las cotas e indicaciones que se necesitan para definirlo totalmente Ejemplos de croquización.

En la figura anterior se ve el croquis de los locales donde van a ir alojados los diversos elementos de la instalación, con indicación de las cotas más importantes para el posterior montaje.

La figura nos muestra la instalación una vez realizada.

16.3. NOCIONES DE ISOMETRÍA La técnica del sistema isométrico consiste en tener en cuenta la dirección de cada línea de tubería y también la posición de los demás elementos que componen una instalación, teniendo en cuenta una especie de “rosa de los vientos” cuyos brazos siguen determinadas direcciones, según la figura siguiente:


N


E

V

C

O

V’

S

Como podemos observar, del punto C salen seis líneas y cada una sigue una dirección. Cada dirección la hemos señalado con una letra: la N significa el norte, la S el sur, la E el este, la O el oeste y la V y V’ significan la dirección vertical. Las líneas N, S, E, O, son las direcciones que deben llevar todas las tuberías que en una instalación estén colocadas en sentido horizontal y V V’ es la dirección que deben llevar todas las tuberías que estén colocadas en sentido vertical. Lo mismo haremos con los símbolos de los elementos restantes que componen dicha instalación. La forma de actuar es la siguiente: 1) El observador debe colocarse frente a la vista que más le interese de una instalación. Una vez colocado en esta posición, comenzará a dibujar de un extremo de dicha instalación todas las líneas de tubería y demás elementos que la componen teniendo en cuenta que: 2) Todas las tuberías y demás elementos que componen la instalación que estén colocados en sentido horizontal y se alejen del observador, en el papel llevarán la dirección N. 3) Todas las tuberías y demás elementos que componen la instalación que estén colocadas horizontalmente y se acerquen al observador, en el papel llevarán la dirección S. 4) Las que se dirijan a la derecha del observador, en el papel llevará la dirección E. 5) Las que se dirijan a la izquierda del observador, en el papel llevarán la dirección O. 6) Todas las verticales, en el papel también serán verticales. 7) Las inclinadas, llevarán una dirección intermedia entre la vertical y cualquier otra dirección que corresponda. Instalación de cocina y calentador a gas con dos botellas de UD 125



En el comercio se encuentra papel de varios formatos con el rayado isométrico para facilitar el dibujo.

16.4. ESQUEMAS DE INSTALACIONES 16.4.1. Simbología del gas El dibujo es una técnica difícil, por ello los objetos se representan mediante símbolos, los cuales son de fácil diseño e interpretación. Los símbolos deben estar normalizados para que puedan interpretarse universalmente. La gama de símbolos es muy amplia, por este motivo existen tablas que sirven para consultarlos. Las siguientes tablas representan los símbolos utilizados en la industria del gas. Símbolo

Denominación

Símbolo

Denominación

Ø

Diámetro de la tuberia

Ac

Tubería de acero

IX

Tubería de acero inoxidable

Cu

Tubería de cobre

FD

Tubería de fundición dúctil

Pb

Tubería de plomo

PE

Tubería de polietileno

Tubería vista

Tubería empotrada

Tubería enterrada

Tubería en vaina

Tubería en conducto

Cambio clase de tubería

Cambio diámetro de tubería

Cambio clase y diámetro de tubería

Inclinación de pendiente de tubería para la recogida de condensados

Codo

Te

Cruz

Tapón

Manguito

Cono de reducción

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 16. Esquema de instalaciones Símbolo

Denominación

Símbolo

Denominación

Dispositivo de recogida de condensados

Disco ciego

Brida ciega

Punto de derivación en cruz de tuberías

Punto de derivación en “T” de una tubería

Pasamuros

Junta dieléctrica

Cota profundidad

Punto alto

Llave de paso manual


Inversor manual

Inversor automático

Regulador de presión

Regulador de presión con indicador de las presiones de entrada y salida (mbar)

Regulador con mando externo para variar la presión de salida

Regulador de presión con válvula de seguridad por máxima presión incorporada

Regulador de presión con válvula de seguridad por mínima presión incorporada

Regulador de presión con vávula de seguridad por máxima y por mínima presión incorporada

Regulador de presión con mando externo para variar la presión de salida con válvula de seguridad por máxima presión incorporada

Regulador de presión con mando externo para variar la presión de salida con válvula de seguridad por mínima presión incorporada

Regulador de presión con manod externo para variar la presión de salida con válvula de seguridad por máxim y mínima presión incorporada

Filtro

Válvula de seguridad por máxima presión

Válvula de seguridad por mínima presión

Válvula de seguridad por máxima presión de escape de la atmósfera

Válvula de exceso de flujo

1750 / 37



Denominación

Símbolo


Denominación


Válvula de doble compuerta

Válvula de mariposa

Válvula de esfera

Manómetro

Llave de corte automáico

Toma de presión

Contador de gas

Tubo flexible para baja presión

Tubo flexible reforzado con unión mecánica

Tubo flexible metálico

Tubo flexible de seguridad

Conducto para evacuación de gases quemados

Conducto de entrada de aire y evacuación de gases quemados (circuito estanco)

Extracto de aire

Punto de luz

Detector de fugas

Cocina con horno

Cocina sin horno

Horno independiente

Calentador instantáneo de agua

Calentador acumulador de agua

Caldera de calefacción

Caldera mixta

IEstufa fija

Estufa móvil

Radiador mural de circuito estanco

Radiador mural de circuito abierto con conducto de evacuación de gases quemados

Generador de aire caliente

Frigorífico a gas

Otros aparatos a gas


Denominación

Símbolo


Denominación

Botella UD-125 con regulador y tubo flexible

Botella UD-110 con regulador y tubo flexible

Botella UD-125 con grifo de salida libre y tubo flexible reforzado

Botella I-350 con tubo flexible reforzado (Lira)

Magiscopio

Grifo salida libre de botella

16.4.2. Esquemas Se le da este nombre a la representación simbólica de todos los elementos (tuberías, rios, aparatos, etc.) que componen una instalación, ya sea de gas, agua, etc. Los esquemas se representan por medio de símbolos normalizados, y con ello se facilita la labor de diseño y su comprensión o interpretación. Para representar esquemas se utilizan diferentes técnicas y dentro de esas técnicas diferentes sistemas de representación. Así tenemos esquemas representado en planta, en sección, en alzado y en perspectiva. Un sistema muy utilizado es la perspectiva isométrica, mediante la cual se pueden ver con rapidez todos los componentes de una instalación.

La figura es el esquema isométrico simbolizado de una instalación de cocina y calentador a gas, alimentada por medio de botellas de GLP. Nos demuestra como de un simple “golpe de vista” podemos obtener con rapidez todos los componentes de que consta la instalación. Finalmente, la siguiente figura muestra una representación esquematizada de una instalación en el interior de una vivienda.



16.5. PLANOS DE INSTALACIONES Un plano, en dibujo, es la representación gráfica de los objetos, realizada proporcionalmente en todas sus dimensiones con respecto al objeto real, es decir, a escala. Los planos, igual que los croquis, se pueden realizar eligiendo aquella o aquellas vistas o caras que nos sean necesarias para su interpretación. Los planos se hacen a escala, es decir, con unas unidades de medida que guardan una determinada proporción con la unidad de medida real. Esta escala pude ser de ampliación o de reducción. En el capítulo 1 apartado 7 se desarrolla el concepto de escala. La mayoría de las veces con una sola vista no podemos diseñar un objeto por lo que es necesario utilizar varias. Tipos de planos. Atendiendo a sus “vistas” los planos pueden ser: ß Planos en planta: Se denomina así al dibujo de una de las caras de un objeto vista por el observador desde su parte superior; también se dice “a vista de pájaro”. ß Planos en alzado: Es el dibujo de una de las caras de un objeto visto por el observador de frente. En construcción también se llaman planos de fachada. ß Planos de perfil: Es el dibujo de una de las caras de un objeto visto de costado. En realidad, los planos de perfil son planos de alzado, pero que corresponden a los laterales del objeto que hemos de dibujar. ß Planos en sección: Es el dibujo de parte de un objeto seccionado o cortado por aquel sitio que interesa ver al dibujante. Según el objeto de que se trate, unas veces se verá la parte seccionada pero otras hay que “verla” con la imaginación, puesto que una casa por ejemplo no se puede cortar. ß Planos en perspectiva: Es el dibujo de un objeto en el cual estamos viendo al mismo tiempo varias de sus caras o dicho de otra manera, es el dibujo de un objeto tal como lo vemos. Las perspectivas pueden ser varios tipos o formas, según que las líneas llamadas de fuga, tierra, horizonte, etc., lleven una determinada dirección y longitud. Las siguientes figuras nos muestran una instalación compuesta por una cocina y un calentador, la cual se encuentra representada de diferentes formas.


Vistas de las planta, alzado y perfil derecho de la instalación

Alzado

Perfil derecho

Planta

Perspectiva ida ríg r n do ió ex enta n Co l cal a

e ibl ex a fl n n xió bo ne bom o C la a

Isométrica de la tubería las cotas están en mm.

e ibl ex fl a n xió cin ne la co o C a


Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 17. Cálculo de instalaciones receptoras


Parte 17 Cálculo de instalaciones receptoras









Índice 17.1. Introducción .........................................................................................................................

4

17.2. Características del gas suministrado y de la acometida ..........................................................

4

17.3. Tipo de instalación................................................................................................................

4

17.4. Grado de gasificación ...........................................................................................................

5

17.5. Potencia de diseño de la instalación ...................................................................................... 17.5.1. Potencia de diseño de la instalación individual ........................................................ 17.5.2. Potencia de diseño de la acometida interior o de la instalación común (sólo categorías B y A) ........................................................................................

5 5

17.6. Determinación de los caudales de diseño de las instalaciones y de los aparatos a gas ............ 17.6.1. Determinación del consumo volumétrico de un aparato a de un aparato ................ 17.6.2. Caudal de diseño de una instalación individual ....................................................... 17.6.3. Caudal de diseño de una acometida interior o instalación común (sólo categorías B y A) ........................................................................................

7 7 8 11

17.7. Criterios de diseño................................................................................................................

12

17.8. Longitud equivalente ............................................................................................................

12

17.9. Variación de la presión relativa en función de la altura (sólo categorías B y A)....................

13

17.10. Pérdida de carga itida .................................................................................................... 17.10.1. Pérdida de carga por unidad de longitud ................................................................ 17.10.2. Pérdida de carga por unidad de longitud más desfavorable ....................................

14 14 14

17.11. Método de cálculo de la pérdida de carga ............................................................................ 17.11.1. Fórmula de renouard lineal (p ≤ 50 mbar) ............................................................... 17.11.2. Fórmula renouard cuadrática (p > 50 mbar)............................................................ 17.11.3. Condiciones de validez de la fórmula de Renouard ................................................. 17.11.4. Cálculo de la velocidad del gas en el interior del tubo.............................................

14 15 15 15 15

17.12. Proceso de cálculo ................................................................................................................ 17.12.1. Datos preliminares.................................................................................................. 17.12.2. Cálculo de la instalación común (sólo categorías B y A) ....................................... 17.12.3. Cálculo de la instalación individual .........................................................................

16 16 16 16

17.13. Manejo de las tablas de cálculo ............................................................................................

16

17.14. Ejemplos de cálculo de instalaciones receptoras .................................................................... 17.14.1. Ejemplos de cálculo de instalaciones en el interior de la vivienda ............................ 17.14.1.1. Ejemplo IRI-1: instalación interior de una vivienda suministrada con gas manufacturado ........................................................................ 17.14.1.2. Ejemplo IRI-2: instalación interior de una vivienda suministrada con gas natural ..................................................................................... 17.14.1.3. Ejemplo IRI-3: instalación interior de una vivienda suministrada con gas butano .....................................................................................

17 17

6

17 21 25


17.14.2. Ejemplos de cálculo de instalaciones en fincas plurifamiliares y locales destinados a usos no domésticos (sólo categorías B y A) ..................................... 17.14.2.1. Ejemplo IRC-1: instalación receptora en finca plurifamiliar con contadores en batería suministrada con gas ciudad desde una red de distribución con mop de 12 mbar ........................................ 17.14.2.2. Ejemplo IRC-2: instalación receptora en finca plurifamiliar con contadores en vivienda suministrada con gas natural desde una red de distribución con mop de 5 bar ............................................. 17.14.2.3. Ejemplo IRC-3: instalación receptora en local comercial suministrada con gas propano desde una batería de depósitos móviles de 35 kg contenido unitario................................................................................. Anexo: tablas de cálculo ..................................................................................................................


29

29

42

58 72



17

17.1. INTRODUCCIÓN En el presente capítulo se desarrollan los conceptos básicos para el dimensionado de las instalaciones receptoras de gas en función de la presión de cada uno de los tramos y de los caudales que circulan por los mismos. Para ello, se dan las bases para la determinación de los caudales de los diferentes tramos de instalación en función de la potencia consumida por los aparatos a gas y las condiciones de utilización de los mismos en las instalaciones, tanto individuales como comunes. Asimismo, se complementa el presente capítulo con unos ejemplos prácticos de cálculo de instalaciones interiores a la vivienda, instalaciones en fincas plurifamiliares e instalaciones en locales de uso colectivo o comercial.

17.2. CARACTERÍSTICAS DEL GAS SUMINISTRADO Y DE LA ACOMETIDA El diseño de una instalación receptora de gas es función del gas suministrado y de las características de la acometida. Para proceder al diseño de una instalación receptora de gas deberán conocerse previamente las características del gas distribuido, que deberán ser facilitadas en todos los casos por la Empresa Distribuidora, y serán los siguientes: ß Familia y denominación del gas, según la UNE 60002 ß Poder calorífico superior (PCS) ß Densidad relativa corregida, ficticia o de cálculo (ds). ß Índice de Wobbe (W) ß Grado de humedad (sólo para gases húmedos) ß Presión de garantía a la salida de la llave de acometida (Pg) ß Rango de presiones en la instalación receptora ß Diámetro nominal de la llave de acometida (DN) Los datos que facilite la Empresa Distribuidora serán datos válidos para el cálculo de la instalación, pero no podrán utilizarse fuera de este contexto. Cuando en una zona se distribuya un tipo de gas y se prevea un cambio del mismo, el diseño debe realizarse de tal forma que la instalación receptora de gas resultante sea compatible para ambos.

17.3. TIPO DE INSTALACIÓN Para el cálculo de una instalación receptora deberá tenerse en cuenta el tipo de edificación en la que se va a realizar, pues varía la instalación en función de la tipología de la misma. Las instalaciones receptoras de gas pueden alimentar a edificios de nueva construcción o a edificios ya construidos, los cuales, a su vez, se clasifican en: ß Uso doméstico (fincas unifamiliares y plurifamiliares) ß Uso no doméstico (locales destinados a usos colectivos, comerciales o industriales)

MANUAL PARA INSTALADORES AUTORIZADOS DE GAS Vol. 1 4



17.4. GRADO DE GASIFICACIÓN El grado de gasificación de los locales es la previsión de la potencia de diseño de la instalación individual, referida al PCS, con que se quiere dotar a los mismos. En función de dicha potencia, se establecen tres grados de gasificación expresados en la siguiente tabla: Grado

Potencia de diseño de la instalación individual (Pi)

1

Pi ≤ 30 kW (Pi ≤ 25.800 kcal/h)

2

30 < Pi ≤ 70 kW (25.800 < Pi ≤ 60.200 kcal/h)

3

Pi > 70 kW (Pi > 60.200 kcal/h)

17.5. POTENCIA DE DISEÑO DE LA INSTALACIÓN 17.5.1. Potencia de diseño de la instalación individual Para determinar el grado de gasificación, en función de la dotación de aparatos a gas previstos en cada una de las viviendas existentes en un edificio, se debe utilizar la siguiente expresión: Pc + Pd + ... Piv = (Pa + Pb + ––––––––––––) × 1,10 2

donde: Piv Potencia de diseño de la instalación individual de la vivienda. Pa y Pb Consumos caloríficos (referidos al PCI) de los dos aparatos de mayor consumo. Pc y Pd Consumos caloríficos (referidos al PCI) del resto de aparatos. 1,10 Coeficiente corrector medio, función del PCS y del PCI del gas suministrado. Nota: Si los consumos caloríficos de los aparatos a gas vienen referidos al PCS, no ha de aplicarse el coeficiente corrector medio 1,10.

Pc + Pd + ... Piv = (Pa + Pb + –––––––––––––) 2

Debe asignarse, como mínimo, la potencia de diseño correspondiente al grado 1 de gasificación (30 kW o 25.800 kcal/h). En instalaciones de gas para locales destinados a usos no domésticos en los que se instalen aparatos a gas propios para dicho uso, la potencia de diseño de la instalación se determina como la suma de los consumos caloríficos de los aparatos a gas, instalados o previstos, mediante la siguiente expresión: Pil = (Pa + Pb + Pc + Pd + ...) × 1,10

donde: Pil Potencia de diseño de la instalación individual del local de uso no doméstico. Pa, Pb, Pc, Pd, … Consumos caloríficos (referidos al PCI) de los aparatos de consumo. Nota: Si los consumos caloríficos de los aparatos a gas vienen referidos al PCS, no ha de aplicarse el coeficiente corrector medio 1,10.

Pil = (Pa + Pb + Pc + Pd + ...)



En el caso de utilizarse un coeficiente de simultaneidad, debe justificarse debidamente. Ejemplo A: Calcular la potencia de diseño de una instalación individual que dispone de un calentador instantáneo de 10 l/min con una potencia de 21,2 kW, una caldera de calefacción de 16,9 kW y una encimera de 6,4 kW. Las potencias de los aparatos han sido tomadas de la placa de características y por lo tanto son respecto al PCI. Aplicando la fórmula de cálculo con coeficiente 1,10 por ser las potencias respecto al PCI, y teniendo en cuenta que los dos aparatos de más consumo son el calentador y la caldera de calefacción, determinamos la potencia de diseño: 6,4 Piv = (21,2 + 16,9 + –––––) × 1,10 = 45,4 kW 2

Por lo tanto, la potencia de diseño de la instalación individual será de 45,4 kW (39.000kcal/h).

17.5.2. Potencia de diseño de la acometida interior o de la instalación común (sólo categorías B y A) La potencia de diseño de la acometida interior o de la instalación común se determina mediante la suma de las potencias de diseño de las instalaciones individuales de cada una de las viviendas domésticas y locales de uso no doméstico existentes en el edificio, susceptibles de suministrarse con la misma acometida interior o con la misma instalación común, según el caso, incluidas aquéllas cuya conexión a la instalación común no esté prevista por no existir aún instalación individual, asignándoles como mínimo la correspondiente al grado 1 de gasificación y multiplicando el resultado por un coeficiente o factor de simultaneidad, de acuerdo con la siguiente fórmula: Pc = ∑Piv × Sn + ∑Pil

donde: Pc Potencia de diseño de la acometida interior o de la instalación común. Piv Potencia de diseño de las instalaciones individuales de las viviendas. Pil Potencia de diseño de las instalaciones individuales de los locales de uso no doméstico. Sn Factor de simultaneidad. El factor de simultaneidad Sn es función del número de viviendas suministradas desde la acometida interior o la instalación común, según el caso, y de que exista o no calefacción individual: ß S1: Factor de simultaneidad cuando no exista calefacción individual. ß S2: Factor de simultaneidad cuando exista calefacción individual. Los coeficientes S1 y S2 se obtienen, de forma general, mediante aplicación de las siguientes fórmulas, teniendo en cuenta que N es el número de viviendas a las que alimenta la instalación: S1= (19+N) / 10*(N+1)

S2= (19+N) / 4*(N+4)

Estos coeficientes S1 y S2 pueden obtenerse directamente de la siguiente tabla:

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 17. Cálculo de instalaciones receptoras Número viviendas

S1

S2

Número viviendas

S1

S2

1

1,00

1,00

17

0,20

0,43

2

0,70

0,88

18

0,19

0,42

3

0,55

0,79

19

0,19

0,41

4

0,46

0,72

20

0,19

0,41

5

0,40

0,67

21

0,18

0,40

6

0,36

0,63

22

0,18

0,39

7

0,33

0,59

23

0,18

0,39

8

0,30

0,56

24

0,17

0,38

9

0,28

0,54

25

0,17

0,38

10

0,26

0,52

26

0,17

0,38

11

0,25

0,50

27

0,16

0,37

12

0,24

0,48

28

0,16

0,37

13

0,23

0,47

29

0,16

0,36

14

0,22

0,46

30

0,16

0,36

15

0,21

0,45

Más de 30

0,15

0,35

16

0,21

0,44


Ejemplo B: Calcular la potencia de diseño de una instalación común que alimenta a 12 viviendas sin calefacción individual, cada una de las cuales tiene una potencia de diseño de 27 kW y a un local comercial que tiene una potencia de diseño de 42 kW. Como la potencia de diseño de las instalaciones individuales de las viviendas no llega al grado 1 de gasificación (30 kW), debe tomarse como mínimo el grado 1, por lo que se le asignará una potencia de diseño de 30 kW a cada vivienda para determinar la potencia de diseño de la instalación común. Al no disponer las viviendas de calefacción individual, el coeficiente de simultaneidad será el S1, que para 12 viviendas es de 0,24. Pc = 12 × 30 × 0,24 + 42 = 128,4 kW

Por lo tanto, la potencia de diseño de la instalación común será de 128,4 kW (110.425 kcal/h)

17.6. DETERMINACIÓN DE LOS CAUDALES DE DISEÑO DE LAS INSTALACIONES Y DE LOS APARATOS A GAS 17.6.1. Determinación del consumo volumétrico de un aparato a de un aparato El consumo volumétrico (en m3(n)/h) de un aparato a gas se calcula como el cociente entre su consumo calorífico y el poder calorífico superior del gas suministrado, expresado en las mismas unidades, de acuerdo con la siguiente fórmula: 1,10 × PA_PCI Qn = –––––––––––– PCS

donde Qn

Consumo volumétrico del aparato a gas (m3(n)/h).

PA_PCI

Consumo calorífico (referido al PCI) del aparato a gas (kW o kcal/h).

PCS

Poder calorífico superior del gas suministrado (kWh/ m3(n) o kcal/m3(n)).

1,10

Coeficiente corrector medio, función del PCS y del PCI del gas suministrado.

Nota: Si el consumo calorífico del aparato a gas viene referido al PCS (PA_PCS), no ha de aplicarse el coeficiente corrector medio 1,10.

PA_PCS Qn = –––––– PCS



Si no se conoce la potencia de algún aparato a la hora de realizar el diseño de la instalación, pueden utilizarse los valores de gasto calorífico referidos al PCS que, a modo orientativo, se indican en la tabla siguiente: Potencia consumida referida al PCS más habituales de los aparatos a gas de uso domestico Aparato

Tipo

Cocina

potencia kW

kcal/h

Independiente o completa Solo encimera Solo horno-gratinador

11,6 7,0 4,0

10.000 6.000 3.400

Calentador instantáneo de agua o caldera mixta

Caudal: 5 litros/min Caudal: 10 litros/min Caudal: 13 litros/min Caudal: 15 litros/min

11,6 23,3 30,2 34,9

10.000 20.000 26.000 30.000

Acumulador de agua (Por cada 50 litros)

Normal Rápido Ultra-rapido

1,9 4,7 10,5

1.600 4.000 9.000

Calefacción (por cada 1.000 kcal/h de necesidades de calor de la vivienda)

Caldera de calefacción Caldera mixta (calef.-ACS) Generador aire caliente Radiador

1,5 1,5 1,5 1,5

1.300 1.300 1.300 1.300

Chimenea-hogar

13,0

11.180

Secadora

6,0

5.200

Ejemplo C: Vamos a calcular el consumo o caudal de gas de un aparato cuya potencia consumida es 5,8 kW (5.000 kcal/h) y se encuentra alimentado por un gas manufacturado con un PCS de 4,9 kWh/ m3(n) (4.200 kcal/m3(n)). PA_PCS 5,8 Q = –––––– = —— = 1,19 m3(n)/h PCS 4,9

Ejemplo D: Calcular el consumo o caudal de gas de un radiador que debe dar calefacción a una habitación cuyas necesidades energéticas son de 3,5 kW (3.000 kcal/h), alimentando a partir de un depósito móvil de gas butano con un PCS de 13,7 kWh/kg (11.800 kcal/kg). Como ignoramos la potencia nominal de la caldera a instalar, buscamos su valor aproximado en la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico, obteniendo que precisa 1,5 kW por cada 1.000 kcal/h de necesidad energética: 3.000 Gasto calorífico = ––––––– × 1,5 = 4,5 kW 1.000

Gasto calorífico 4,5 Q = ——————— = ——– = 0,33 kg/h PCS 13,7

17.6.2. Caudal de diseño de una instalación individual El caudal de diseño de una instalación individual se calcula según la siguiente fórmula: Pi Qsi = ––––––– PCS

donde Qsi

Caudal de diseño de la instalación individual.

Pi

Potencia de diseño de la instalación individual.

PCS

Poder calorífico superior del gas suministrado.



El caudal de diseño de una instalación individual también puede determinarse en base a los caudales de los aparatos según la expresión siguiente: Qc + Qd + … Qsi = (Qa + Qb + –––––———–––) 2

Qsi = (Qa + Qb + Qc + Qd + …)

donde Qsi:

Caudal de diseño de la instalación individual.

Qa, Qb: Caudales de los dos aparatos de mayor consumo. Qc, Qd: Caudales del resto de aparatos. Ejemplo E: Calcular el caudal máximo probable o de simultaneidad cada uno de los tramos de la instalación que representa la figura, la cual se encuentra alimentada por los siguientes tipos de gas: ß Gas ciudad con un PCS de 4,9 kWh/m3(n) (4.200 kcal/m3(n)). ß Propano con un PCS de 13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg). Caldera de calefacción 25.000 kcal/h (potencia útil nominal)

C Calentador acumulador A

normal 200 litro

B E D

F

Cocina

Para proceder al cálculo del caudal máximo probable de cada uno de los tramos de la instalación, deben realizarse, para cada uno de los gases, los siguientes pasos: ß Cálculo del consumo de cada uno de los aparatos. ß Cálculo del caudal máximo probable de cada tramo. a) Cálculo con Gas ciudad En primer lugar calculemos el consumo de cada aparato a gas: Caldera de calefacción: Potencia útil nominal = 25.000 kcal/h (29 kW). Por tanto, suponiendo un rendimiento del 75 % podemos calcular la potencia consumida y, consecuentemente, obtendremos el caudal de gas: 29 P consumida = ––––– = 38,7 kW 0,75

38,7 Q caldera = —–— = 7,88 m3(n)/h 4,9

Calentador acumulador: De la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico obtenemos lo siguiente: 200 Potencia Consumida = ––––— × 1,9 = 7,6 kW 50 7,6 Q calentador acumulador = ––––— = 1,55 m3(n)/h 4,9



Cocina: De la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico obtenemos lo siguiente: Potencia consumida = 11,6 kW (10.000 kcal/h) 11,6 Q cocina = –––––– = 2,37 m3(n)/h 4,9

Ahora procedemos a calcular el caudal máximo probable de cada uno de los tramos: Tramo AB Por el tramo AB circula el gas que alimenta a los tres aparatos, siendo la caldera de calefacción y la cocina los de mayor consumo, por tanto: Q acumulador 1,55 Qsi (AB) = Qcadera + Qcocina + ——––––––—— = 7,88 + 2,37 + ——— = 11,02 m3(n)/h 2 2

Tramo BD El tramo BD alimenta al calentador acumulador y la cocina. El caudal de simultaneidad en este tramo, será: Qsi (BD) = Q acumulador + Q cocina = 1,55 + 2,37 = 3,92 m3(n)/h

Tramo DE El tramo DE sólo alimenta al calentador acumulador, por tanto: Qsi (DE) = Q acumulador = 1,55 m3(n)/h

Tramo DF De la misma forma el tramo DF sólo alimenta a la cocina. Qsi (DF) = Q cocina = 2,37 m3(n)/h

Tramo BC El tramo BC solo alimenta a la caldera de calefacción. Qsi (BC) = Q caldera = 7,88 m3(n)/h

b) Cálculo con propano En primer lugar calculemos el consumo de cada aparato a gas: Caldera de calefacción: Potencia útil nominal = 25.000 kcal/h (29 kW). Por tanto, suponiendo un rendimiento del 75 %, podemos calcular la potencia consumida y, consecuentemente, obtendremos el caudal de gas: 29 P consumida = ––––– = 38,7 kW 0,75

38,7 Q caldera = —–— = 2,8 kg/h 13,8

Calentador acumulador: De la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico obtenemos lo siguiente: 200 P consumida = ––––– × 1,9 = 7,6 kW 50

7,6 Q calentador acumulador = —–— = 0,55 kg/h 13,8

Cocina: De la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico obtenemos lo siguiente: Potencia consumida = 11,6 kW (10.000 kcal/h) 11,6 Q cocina = –––––– = 0,84 kg/h 13,8



Ahora procedemos a calcular el caudal máximo probable de cada uno de los tramos: Tramo AB Por el tramo AB circula el gas que alimenta a los tres aparatos, siendo la caldera de calefacción y la cocina los de mayor consumo, por tanto: Q acumulador 0,55 Qsi (AB) = Q caldera + Q cocina + ––––––——— = 2,8 + 0,84 + ——— = 3,92 kg/h 2 2

Tramo BD El tramo BD alimenta al calentador acumulador y la cocina. El caudal de simultaneidad en este tramo, será: Qsi (BD) = Q acumulador + Q cocina = 0,55 + 0,84 = 1,39 kg/h

Tramo DE El tramo DE sólo alimenta al calentador acumulador, por tanto: Qsi (DE) = Q acumulador = 0,55 kg/h

Tramo DF De la misma forma el tramo DF sólo alimenta a la cocina. Qsi (DF) = Q cocina = 0,84 kg/h

Tramo BC El tramo BC solo alimenta a la caldera de calefacción. Qsi (BC) = Q caldera = 2,8 kg/h

17.6.3. Caudal de diseño de una acometida interior o instalación común (sólo categorías B y A) El caudal de diseño de una acometida interior o de una instalación común, según sea el caso, se calcula según la siguiente fórmula: PC Qsc = –––––– PCS

donde Qsc

Caudal de diseño de la acometida interior o instalación común.

Pc

Potencia de diseño de la acometida interior o instalación común.

PCS

Poder calorífico superior del gas suministrado

El caudal de diseño de una acometida interior o de una instalación común también puede determinarse en base a los caudales de simultaneidad de las instalaciones individuales según la expresión siguiente: Qsc = Qsiv × Sn + Qsil

donde Qsc

Caudal de diseño de la acometida interior o de la instalación común.

Qsiv

Caudal de diseño de las instalaciones individuales de las viviendas.

Qsil

Caudal de diseño de las instalaciones individuales de los locales de uso no doméstico.

Sn

Factor de simultaneidad.



Ejemplo F: Supongamos que deseamos calcular el caudal máximo probable de una instalación común de una finca formada por 11 viviendas, las cuales disponen de caldera de calefacción individual y cuyo caudal de diseño es de 3,5 m3(n)/h para cada vivienda, y, además, alimenta a un local comercial con un caudal de diseño de 10,5 m3(n)/h. Como las instalaciones individuales disponen de caldera de calefacción, debemos tomar el factor de simultaneidad S2 para 11 viviendas, 0,50, por lo que el caudal de diseño será el siguiente: Qsc = (∑ Qsiv) × S2 + Qsil Qsc = 11 × 3,5 × 0,50 + 10,5 = 29,75 m3(n)/h

17.7. CRITERIOS DE DISEÑO Para el cálculo de la instalación receptora de gas, se deben tener en cuenta los siguientes criterios: ß La velocidad del gas en el interior de una tubería no debe superar los 20 m/s. ß En la conexión de entrada de gas al aparato, la presión del gas no debe ser inferior a las presiones mínimas establecidas para cada familia y tipo de gas en la UNE-EN 437 e indicadas en la tabla siguiente: Familia y denominación del gas

Presión mínima de gas en la llave de aparato (mbar)

Familia 1a

Gas manufacturado

6

Familia 1c

Aire propanado

6

Familia 1e

Aire metanado

6

Familia 2H

Gas natural

17

Familia 2E

Aire propanado de alto poder calorífico

17

Familia 3B

Gas butano

20

Familia 3P (50)

Gas propano

42,5

Familia 3P (37)

Gas propano

25

Gas butano/propano

25

Familia 3B/P

17.8. LONGITUD EQUIVALENTE Sabemos que al circular el gas por una canalización se produce una disminución de su presión, llamada perdida de carga, que es debida al roce del gas con las paredes de la tubería y también con los accidentes de la misma (codos, llaves, derivaciones, etc.). Para compensar la pérdida de carga se toma como longitud de la canalización la longitud real incrementada en un 20 %, la cual se llama longitud equivalente, de esta forma: LE = 1,2 × LR

donde: LE : Longitud equivalente. LR : Longitud real.



17.9. VARIACIÓN DE LA PRESIÓN RELATIVA EN FUNCIÓN DE LA ALTURA (sólo categorías B y A) La presión relativa de un gas varía proporcionalmente a la altura y en función de su densidad. ß Cuando el gas es más ligero que el aire (dr < 1) su presión relativa aumenta cuando el tramo de la instalación por el que fluye es ascendente y disminuye cuando es descendente. ß En el caso de que el gas sea más pesado que el aire (dr > 1), su presión relativa disminuye cuando el tramo de la instalación por el que fluye es ascendente y aumenta cuando es descendente. Las variaciones de la presión relativa vienen expresadas por la fórmula: h = 1,293 x LR × |1 - dr|

donde: h

es la variación de la presión (mm cda)

LR

es la longitud real del tramo ascendente o descendente expresada en m

dr

es la densidad relativa del gas

Estos incrementos, que pueden considerarse o no en el diseño de la instalación, se suman o restan a la pérdida de carga que se puede tener en el tramo correspondiente en función de que sea ascendente o descendente y de la densidad relativa del gas. La variación de la presión relativa debida a la densidad del gas y a la diferencia de altura entre dos puntos de una instalación sólo se tendrá en cuenta en los tramos con presión inferior o igual 50 mbar, ya que en los tramos de presión superior su influencia es despreciable Ejemplo G: En una instalación de gas en baja presión, calcular la influencia en la pérdida de carga isible debida a la variación de presión cuando el gas circula por un tramo de tubería ascendente o descendente. Dados los trazados representados en las figuras siguientes:

D

A

E

B

C

Tramo BD = 4m ascendente Tramo BD = 4m descendente

A

B

C

D

E

en los cuales suponemos que la pérdida de carga tramo AB es de 2 mm cda (0,2 mbar) y la pérdida de carga total itida en la instalación es de 5 mm cda (0,5 mbar). Los cálculos los realizaremos para: ß Gas ciudad dr = 0,6 ß Aire propanado dr = 1,3 Como la pérdida de carga total itida es de 5 mm cda (0,5 mbar) y la que tenemos en el tramo AB es de 2 mm cda (0,2 mbar), en el tramo BE podemos tener una pérdida de carga igual a: 5 - 2 = 3 mm cda (0,3 mbar)

ß Gas ciudad, tramo ascendente h = 1,293 x 4 × |1 - 0,61| = 2 mm cda (0,2 mbar)



entonces este incremento de presión, al ser el gas más ligero que el aire y el tramo ascendente, lo sumamos a la pérdida de carga isible en el tramo BE, de forma que podemos tener 3 + 2 = 5 mm cda (0,5 mbar) de pérdida de carga en el tramo BE. ß Aire propanado, tramo ascendente h = 1,293 × 4 × |1 -1,3| = 1,5 mm cda (0,15 mbar)

en este caso por ser el gas más denso que el aire y el tramo ascendente, lo restamos a la pérdida de carga isible en el tramo BE, así sólo podemos tener 3 - 1,5 = 1, 5 mm cda (0,15 mbar) de pérdida de carga en el tramo BE. ß Gas ciudad, tramo descendente h = 1,293 × 4 × |1 - 0,61| = 2 mm cda (0,2 mbar)

entonces este incremento de presión, al ser el gas más ligero que el aire y el tramo descendente, lo restamos a la pérdida de carga isible en el tramo BE, de forma que podemos tener 3 - 2 = 1 mm cda (0,1 mbar) de pérdida de carga en el tramo BE. ß Aire propanado, tramo descendente h = 1,293 × 4 × |1- 1,3| = 1,5 mm cda (0,15 mbar)

en este caso por ser el gas más denso que el aire y el tramo descendente, lo sumamos a la pérdida de carga isible en el tramo BE, así sólo podemos tener 3 + 1,5 = 4,5 mm cda (0,45 mbar) de pérdida de carga en el tramo BE.

17.10. PÉRDIDA DE CARGA ITIDA La pérdida de carga itida en una instalación receptora es la máxima disminución de presión que puede producir la circulación del gas que alimenta los aparatos instalados y su valor deberá distribuirse entre los distintos tramos de la instalación receptora. La pérdida de carga itida en una instalación variará en función de la presión de garantía de que se disponga en la salida de la llave de acometida, ya que en la llave de conexión de aparato siempre debe disponerse de una presión mínima requerida para el correcto funcionamiento de los aparatos a gas.

17.10.1. Pérdida de carga por unidad de longitud La pérdida de carga por unidad de longitud es igual a la pérdida de carga itida, expresada en mbar o en mm cda, dividida por la longitud equivalente del tramo, expresado en metros.

17.10.2. Pérdida de carga por unidad de longitud más desfavorable La pérdida de carga por unidad de longitud más desfavorable es igual a la pérdida de carga itida, expresada en mbar o mm cda, dividida por la longitud equivalente del tramo más desfavorable expresada en metros (ΔP/LE). El tramo más desfavorable es el que produce mayor pérdida de carga, es decir el tramo de mayor longitud, y a igualdad de longitud, el de mayor caudal.

17.11. MÉTODO DE CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA Para calcular la pérdida de carga en un tramo de instalación se utiliza la fórmula de Renouard lineal para presión en el tramo hasta 50 mbar, y la fórmula de Renouard cuadrática para presión en el tramo superior a 50 mbar. También se puede utilizar las tablas del Anexo para determinar los diámetros de las canalizaciones en función del tipo de gas, la presión del tramo y la pérdida de carga por unidad de longitud y el caudal del tramo.



Las fórmulas de Renouard lineal y cuadrática, con sus condicionantes, son las se indican a continuación

17.11.1. Fórmula de Renouard lineal (P ≤ 50 mbar) ΔP = 232.000 × dS × LE × Q1,82 x D-4,82

donde: ΔP es la diferencia de presión entre el inicio y el final de un tramo de instalación en mm cda ds

es la densidad relativa corregida o de cálculo del gas

LE

es la longitud equivalente del tramo en m

Q

es el caudal en m3(n)/h

D

es el diámetro interior de la conducción en mm

17.11.2. Fórmula Renouard cuadrática (P > 50 mbar) P12 – P22 = 48,6 × dS × LE × Q1,82 × D-4,82

donde: Pi

(i = 1, 2) es la presión absoluta (la efectiva o relativa más la atmosférica) al inicio (1) y al final (2) de un tramo de instalación en bar

ds

es la densidad relativa corregida o de cálculo del gas

LE

es la longitud equivalente del tramo en m

Q


D

es el diámetro interior de la conducción en mm

17.11.3. Condiciones de validez de la fórmula de Renouard Se ha de tener en cuenta además que ambas fórmulas son válidas siempre que se cumpla lo siguiente: ß La relación entre el caudal y el diámetro sea inferior a 150 (Q/D < 150) ß La velocidad del gas dentro de la conducción no supere los 20 m/s (v ≤ 20 m/s)

17.11.4. Cálculo de la velocidad del gas en el interior del tubo Para calcular la velocidad máxima del gas dentro de un tramo de la conducción se aplicará la siguiente fórmula: Q V = 354 × –––––– P × D2

donde: V

es la velocidad del gas en m/s

Q


P

es la presión absoluta al final del tramo en bar

D

es el diámetro interior de la conducción en mm.



17.12. PROCESO DE CÁLCULO De acuerdo con lo expuesto hasta ahora, para determinar el diámetro de los tubos a instalar deberemos seguir los siguientes pasos:

17.12.1. Datos preliminares ß Conocer las características del gas que alimentará la instalación. Estos datos los ha de facilitar la Empresa Distribuidora. ß Sectorizar la instalación receptora por tramos, siguiendo el criterio que los tramos han de ser de igual material, de igual presión y de igual caudal. ß Conocer la pérdida de carga itida en cada tramo de presión de la instalación. ß Determinar el consumo de cada aparato. ß Calcular la potencia de diseño y el caudal máximo probable o de simultaneidad de la instalación individual.

17.12.2. Cálculo de la instalación común (sólo categorías B y A) ß Determinar la pérdida de carga itida en la instalación común. ß Calcular, en el caso de que tenga influencia, la variación de la presión relativa debida a la altura. ß Calcular el caudal máximo probable o de simultaneidad y la longitud equivalente de cada tramo de la instalación común. ß Confeccionar un cuadro resumen de caudales y longitudes de la instalación común por tramos. ß Calcular la pérdida de carga, o bien la pérdida de carga por unidad de longitud equivalente en el tramo más desfavorable si el tramo tiene una presión inferior o igual a 50 mbar. ß Determinar el diámetro comercial de cada tramo de la instalación común mediante la ayuda de las tablas del Anexo o bien aplicando la fórmula de Renouard, lineal o cuadrática según la presión del tramo.

17.12.3. Cálculo de la instalación individual ß A partir de la pérdida de carga itida y de la pérdida de carga en la instalación común determinar la pérdida de carga isible en la instalación individual. ß Calcular en el caso de que tenga influencia, la variación de la presión relativa debida a la altura. ß Calcular el caudal máximo probable o de simultaneidad y la longitud equivalente de cada tramo de la instalación individual. ß Confeccionar el cuadro resumen de caudales y longitudes de la instalación individual por tramos. ß Calcular la pérdida de carga, o bien la pérdida de carga por unidad de longitud equivalente en el tramo más desfavorable si el tramo tiene una presión inferior o igual a 50 mbar. ß Determinar el diámetro comercial de cada tramo de la instalación individual mediante la ayuda de las tablas de cálculo del Anexo o bien aplicando la fórmula de Renouard, lineal o cuadrática según la presión del tramo.



17.13. MANEJO DE LAS TABLAS DE CÁLCULO Las tablas I, II, III, IV y V se utilizan para tramos con presión inferior o igual a 50 mbar. En primer lugar seleccionaremos en la columna de pérdidas de carga repartida por unidad de longitud equivalente (ΔP/LE, en mm cda/m) aquella que es igual o inmediatamente inferior a la pérdida de carga por unidad de longitud más desfavorable que hemos calculado previamente. Entonces nos desplazaremos hacia la derecha hasta situarnos en el caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable de cada tramo. Cada una de las columnas de caudales nos indicará el diámetro comercial del tubo a instalar. Las tablas VI, VIl y VIII son para tramos con presión superior a 50 mbar, y éstas únicamente son válidas cuando la instalación está formada por un solo tramo y para las presiones indicadas en las mismas. Para su uso se seleccionará en primer lugar en la columna de longitudes equivalentes (LE, en m) aquella que es igual o inmediatamente superior a la del tramo. Se desplazará después hacia la derecha hasta situarnos en el caudal igual o inmediatamente superior. Cada una de las columnas de caudales lleva en su cabecera el diámetro comercial del tubo a instalar. En caso de que no dispongamos de las tablas adecuadas para el dimensionado de la instalación, deberemos aplicar la fórmula de Renouard, lineal o cuadrática según la presión del tramo.

17.14. EJEMPLOS DE CÁLCULO DE INSTALACIONES RECEPTORAS 17.14.1. Ejemplos de cálculo de instalaciones en el interior de la vivienda 17.14.1.1. Ejemplo IRI-1: Instalación interior de una vivienda suministrada con gas manufacturado En el esquema de la figura, calcular los diámetros de las conducciones, suponiendo que la instalación será alimentada por gas manufacturado, el material será tubo de cobre, y se da suministro a una cocina, un calentador instantáneo de 13 litros/min, y se debe proporcionar calefacción a una habitación que necesita 2,3 kW (2.000 kcal/h). F

2,3 kw 5m

13 litros/min

D A

5m

B

2m

0,5m C

1. Características del gas distribuido Denominación: Gas manufacturado (1ª familia) PCS: 4,9 kWh/ m3(n) (4.200 kcal/m3(n)) Densidad de cálculo: ds = 0,6 Gas húmedo

2m

E

Cocina



2. Pérdida de carga itida La pérdida de carga itida en la instalación en una instalación interior de un a vivienda con gas ciudad se fija, normalmente, en 5 mm cda (0,5 mbar). 3. Consumo de cada aparato A partir de la tabla de potencia consumida por los aparatos de uso domestico, suponiendo que las potencias de los mismos están referidas al PCS, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados. ß Radiador: 2.000 Potencia consumida= ———— × 1,5 = 3 kW 1.000 3 Q radiador = ––––– = 0,61 m3(n)/h 4,9

ß Calentador inst.: Potencia consumida 30,2 kW (26.000 kcal/h) 30,2 Q calentador = ––––– = 6,16 m3(n)/h 4,9

ß Cocina: Potencia consumida 11,6 kW (10.000 kcal/h) 11,6 Q cocina = ––––– = 2,37 m3(n)/h 4,9

4. Potencia de diseño La potencia de diseño de una instalación individual de uso doméstico es la suma de potencia de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto, suponiendo que las potencias están referidas al PCS. Piv = 30,2 + 11,6 + 3/2 = 43,3 kW

5. Cálculo de los caudales máximos probables y de la longitud equivalente de cada tramo Los caudales máximos probables de cada tramo los hallaremos como suma de los caudales de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto: Tramo AB Qradiador 0,61 Qsi (AB) = Qcalentador + Qcocina + ——— = 6,16 + 2,37 + ——— = 8,83m3(n)/h 2 2

LE (AB) = 1,2 × LR(AB) = 1,2 × 5 = 6 m

Tramo BC Qsi (BC) = Qcalentador + Qcocina = 6,16 + 2,37 = 8,53 m3(n)/h LE (BC) = 1,2 × LR(BC) = 1,2 x 2 = 2,4 m

Tramo BF Qsi (BF) = Qradiador = 0,61 m3(n)/h LE (BF) = 1,2 × LR(BF) = 1,2 × 5 = 6 m

Tramo CD Qsi (CD) = Qcalentador = 6,16 m3(n)/h LE (CD) = 1,2 × LR(CD) = 1,2 × 0,5 = 0,6 m



Tramo CE Qsi (CE) = Qcocina = 2,37 m3(n)/h LE(CE) = 1,2 × LR(CE) = 1,2 × 2 = 2,4 m

6. Cuadro resumen de la instalación Tramo

AB

BC

BF

CD

CE

Caudal máximo probable (m3(n)/h) Longitud real (m) Long. equiv. (m)

8,83 5 6

8,53 2 2,4

0,61 5 6

6,16 0,5 0,6

2,37 2 2,4

7. Cálculo de la pérdida de carga más desfavorable por unidad de longitud En esta instalación el tramo más desfavorable es el AF (AB + BF), el cual tiene una longitud equivalente de 12 m, y la pérdida de carga itida es de 5 mm cda (0,5 mbar), por tanto la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 5 mm cda 5 ΔP/LE (AF) = ––––––––––– = —— = 0,416 mm cda/m 12 LE (AF)

8. Cálculo de los diámetros Para el cálculo de los diámetros utilizaremos la Tabla I del Anexo. Tomaremos la pérdida de carga por metro por defecto y el caudal por exceso. De esta forma, de la tabla seleccionamos la ΔP/LE = 0,400 mm cda/m (por defecto del valor calculado 0,416 mm cda/m): TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28

33-35

40-42

Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) 1/2

—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

33-35

40-42

Tramo AB: Qsi (AB) = 8,83 m3(n)/h TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28


—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

tomamos Q = 13,77 m3(n)/h (por exceso del necesario 8,83 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 40/42.



Tramo BC: Qsi (BC) = 8,53 m3(n)/h TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28

33-35

40-42


—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

tomamos Q = 8,74 m3(n)/h (por exceso del necesario 8,53 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 33/35. Tramo BF: Qsi (BF) = 0,61 m3(n)/h TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28

33-35

40-42


—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

tomamos Q = 0,80 m3(n)/h (por exceso del necesario 0,61 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. Tramo CD: Qsi(CD) = 6,16 m3(n)/h TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28

33-35

40-42


—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24




Tramo CE: Qsi(CE) = 2,37 m3(n)/h TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m.

13-15

16-18

20-22

26-28

33-35

40-42


—

¾

1

1¼

1½

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

tomamos Q = 4,54 m3(n)/h (por exceso del necesario 2,37 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 26/28. 9. Cuadro resumen de los diámetros de la tubería a instalar Tramo

AB

BC

BF

CD

CE

Cobre Ø (mm)

40/42

33/35

13/15

33/35

26/28

En el caso de realizar la instalación con tubo de acero, los diámetros comerciales del tubo que deberíamos instalar en cada uno de los tramos serían: Tramo

AB

BC

BF

CD

CE

Acero Ø (pulgadas (in) (“))

1½

1¼

½

1¼

1

17.14.1.2. Ejemplo IRI-2: Instalación interior de una vivienda suministrada con gas natural En el esquema de la figura, calcular los diámetros de las conducciones, suponiendo que la instalación será alimentada por gas natural, el material será tubo de cobre, y se da suministro a una encimera de 8,1 kW (7.000 kcal/h), a un calentador instantáneo de 23,3 kW (20.000 kcal/h) y a una caldera de calefacción de 29 kW (25.000 kcal/h).

Caldera de calefacción 25.000 kcal/h 5m F

2m A

Calentador 20.000 kcal/h

B

D 0,5 m 5m

C

1. Características del gas distribuido Denominación: Gas natural (2ª familia) PCS: 12,2 kWh/ m3(n) (10.500 kcal/m3(n)) Densidad de cálculo: ds = 0,62 Gas seco

2m

E

Encimera 7.000 kcal/h



2. Pérdida de carga itida La pérdida de carga itida en la instalación en una instalación interior de una vivienda con gas natural se fija, normalmente, en 5 mm cda (0,5 mbar). 3. Consumo de cada aparato A partir de las potencias consumidas por los aparatos que nos facilitan, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados. ß Caldera: 1,10 × 29 Q caldera = ––––––––––– = 2,61 m3(n)/h 12,2

ß Calentador inst.: 1,10 × 23,3 Q calentador = ––––––––––– = 2,10 m3(n)/h 12,2

ß Encimera: 1,10 × 8,1 Q encimera = ––––––––––– = 0,73 m3(n)/h 12,2

4. Potencia de diseño La potencia de diseño de una instalación individual de uso doméstico es la suma de potencia de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto multiplicado por 1,10 porque las potencias están referidas al PCI. Piv = (29,0 + 23,3 + 8,1/2) × 1,10 = 62 kW

5. Cálculo de los caudales máximos probables y de la longitud equivalente de cada tramo Los caudales máximos probables de cada tramo los hallaremos como suma de los caudales de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto: Tramo AB Q encimera 0,73 Qsi(AB) = Q caldera + Q calentador + ––––––––––– = 2,61 + 2,10 + ——— = 5,08 m3(n)/h 2 2

LE(AB) = 1,2 x LR(AB) = 1,2 × 2 = 2,4 m

Tramo BC Qsi(BC) = Q calentador + Q encimera = 2,10 + 0,73 = 2,83 m3(n)/h LE(BC) = 1,2 × LR(BC) = 1,2 × 5 = 6 m

Tramo BF Qsi(BF) = Q caldera = 2,61 m3(n)/h LE(BF) = 1,2 × LR(BF) = 1,2 × 5 = 6 m

Tramo CD Qsi(CD) = Q calentador = 2,10 m3(n)/h LE(CD) = 1,2 × LR(CD) = 1,2 × 0,5 = 0,6 m



Tramo CE Qsi(CE) = Q encimera = 0,73 m3(n)/h LE(CE) = 1,2 × LR(CE) = 1,2 x 2 = 2,4 m


AB

BC

BF

CD

CE

Caudal máximo probable (m3(n)/h) Longitud real (m) Long. equiv. (m)

5,08 2 2,4

2,83 5 6

2,61 5 6

2,10 0,5 0,6

0,73 2 2,4

7. Cálculo de la pérdida de carga más desfavorable por unidad de longitud En esta instalación el tramo más desfavorable es el AE (AB + BC + CE), el cual tiene una longitud equivalente de 2,4 + 6 + 2,4 = 10,8 m, y la pérdida de carga itida es de 5 mm cda (0,5 mbar), por tanto la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 8. Cálculo de los diámetros Para el cálculo de los diámetros utilizaremos la Tabla II del Anexo. Tomaremos la pérdida de carga por metro por defecto y el caudal por exceso. De esta forma, de la tabla seleccionamos la ΔP/LE = 0,45 mm cda/m (por defecto del valor calculado 0,46 mm cda/m): TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

Tubo de acero (pulgadas(in) (“) ) 1/2

3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

33/35

40/42

Tramo AB: Qsi (AB)=5,08 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28


3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

tomamos Q = 5,1 m3(n)/h (por exceso del necesario 5,08 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será diámetro 26/28.



Tramo BC: Qsi (BC) = 2,83 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

tomamos Q = 5,1 m3(n)/h (por exceso del necesario 2,83 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 26/28. Tramo BF: Qsi (BF) = 2,61 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

Tubo de acero(pulgadas(in) (“) ) 1/2

3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

tomamos Q = 5,1 m3(n)/h (por exceso del necesario 2,61 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 26/28. Tramo CD: Qsi(CD) = 2,10 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3




Tramo CE: Qsi(CE) = 0,73 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) 13/15

ΔP/LE mm cda/m

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

tomamos Q = 0,9 m3(n)/h (por exceso del necesario 0,73 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. 9.

Cuadro resumen de los diámetros de la tubería a instalar Tramo

AB

BC

BF

CD

CE

Cobre Ø (mm)

26/28

26/28

26/28

20/22

13/15

En el caso de realizar la instalación con tubo de acero, los diámetros comerciales del tubo que deberíamos instalar en cada uno de los tramos serían: Tramo

AB

BC

BF

CD

CE

Acero Ø (pulgadas (in) (“))

1

1

1

¾

½

17.14.1.3. Ejemplo IRI-3: Instalación interior de una vivienda suministrada con gas butano En el esquema de la figura, calcular los diámetros de las conducciones, suponiendo que la instalación será alimentada por gas butano, el material será tubo de cobre, y se da suministro a una encimera de 7,0 kW (6.000 kcal/h), a un calentador instantáneo de 11,6 kW (10.000 kcal/h) y a una secadora de 4 kW (3.500 kcal/h).

Secadora 3.500 kcal/h

Calentador 10.000 kcal/h

E

F 0,5 m

A

5m

B

0,5 m 2m

C

2m

D

Encimera 6.000 kcal/h



1. Características del gas distribuido Denominación: Gas butano (3ª familia) PCS: 13,7 kWh/kg(11.800 kcal/kg) Densidad de cálculo: ds = 1,44 Gas seco 2. Pérdida de carga itida La pérdida de carga itida en la instalación en una instalación interior de un a vivienda con gas natural se fija, normalmente, en un máximo de 20 mm cda (2 mbar). 3. Consumo de cada aparato A partir de las potencias consumidas por los aparatos que nos facilitan, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados. ß Secadora: 1,10 × 4 Q secadora = ––––––––– = 0,32 kg/h 13,7

ß Calentador inst.: 1,10 × 11,6 Q calentador = ––––––––—– = 0,93 kg/h 12,2

ß Encimera: 1,10 × 7 Q encimera = ––––––––– = 0,56 kg/h 13,7

4. Potencia de diseño La potencia de diseño de una instalación individual de uso doméstico es la suma de potencia de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto multiplicado por 1,10 porque las potencias están referidas al PCI. Piv = (11,6 + 7 + 4/2) × 1,10 = 22,6 kW

5. Cálculo de los caudales máximos probables y de la longitud equivalente de cada tramo Los caudales máximos probables de cada tramo los hallaremos como suma de los caudales de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto: Tramo AB Q secadora 0,32 Qsi(AB) = Q calentador + Q encimera + ––––—––––– = 0,93 + 0,56 + ——— = 1,65kg/h 2 2

LE(AB) = 1,2 × LR(AB) = 1,2 × 5 = 6 m

Tramo BC Qsi (BC) = Q calentador + Q encimera = 0,93 + 0,56 = 1,49 kg/h LE(BC) = 1,2 × LR(BC) = 1,2 × 2 = 2,4 m



Tramo BE Qsi (BE) = Q secadora = 0,32 kg/h LE(BE) = 1,2 × LR(BE) = 1,2 × 0,5 = 0,6 m

Tramo CF Qsi(CF) = Q calentador = 0,93 kg/h LE(CF) = 1,2 × LR(CF) = 1,2 x 0,5 = 0,6 m

Tramo CD Qsi (CD) = Q encimera = 0,56 kg/h LE(CD) = 1,2 x LR(CD) = 1,2 x 2 = 2,4 m


AB

BC

BE

CF

CE

Caudal máximo probable (kg/h) Longitud real (m) Long. equiv. (m)

1,65 5 6

1,49 2 2,4

0,32 0,5 0,6

0,93 0,5 0,6

0,56 2 2,4

7. Cálculo de la pérdida de carga más desfavorable por unidad de longitud En esta instalación el tramo más desfavorable es el AD (AB + BC + CD), el cual tiene una longitud equivalente de 6 + 2,4 + 2,4 = 10,8 m, y la pérdida de carga itida es de 20 mm cda (2 mbar), por tanto la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 20 mm cda 20 ΔP/LE(AD) = –––––––––—– = ——— 1,85 mm cda/m 10,8 LE(AD)

8. Cálculo de los diámetros Para el cálculo de los diámetros utilizaremos la Tabla III del Anexo. Tomaremos la pérdida de carga por metro por defecto y el caudal por exceso. De esta forma, de la tabla seleccionamos la ΔP/LE = 1,80 mm cda/m (por defecto del valor calculado 1,85 mm cda/m): TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86



Tramo AB: Qsi (AB) = 1,65 kg/h TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86

tomamos Q = 2,72 kg/h (por exceso del necesario 1,65 kg/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. Tramo BC: Qsi (BC) = 1,49 kg/h TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86

tomamos Q = 2,72 kg/h (por exceso del caudal necesario 1,49 kg/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro13/15. Tramo BE: Qsi (BE) = 0,32 kg/h TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86

tomamos Q = 0,35 kg/h (por exceso del necesario 0,32 kg/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 6/8. Debido a que el diámetro mínimo normalmente utilizado es el 8/10, se utilizará este.



Tramo CF: Qsi(CF) = 0,93 kg/h TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86

tomamos Q = 1,36 kg/h (por exceso del necesario 0,93 kg/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 10/12. Tramo CD: Qsi(CD) = 0,56 kg/h TABLA III Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1


1/2

1,70

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,92

1,80

0,12

0,35

0,75

1,36

2,72

4,72

7,44

15,40

1,90

0,12

0,36

0,77

1,40

2,80

4,86

7,67

15,86

tomamos Q = 0,75 kg/h (por exceso del necesario 0,56 kg/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 8/10. 9. Cuadro resumen de los diámetros de la tubería a instalar Tramo

AB

BE

BC

CF

CD

Cobre Ø (mm)

13/15

8/10

13/15

10/12

8/10

NOTA: Por cuestiones prácticas los diámetros mínimos normalmente aceptados son 8/10 para trazados en interior de locales y 10/12 para trazados exteriores.

17.14.2. Ejemplos de cálculo de instalaciones en fincas plurifamiliares y locales destinados a usos no domésticos (sólo categorías B y A) 17.14.2.1. Ejemplo IRC-1: Instalación receptora en finca plurifamiliar con contadores en batería suministrada con gas ciudad desde una red de distribución con MOP de 12 mbar El esquema de la figura representa una instalación receptora que da servicio a un edificio de tres plantas, con dos viviendas por planta. Cada una de las instalaciones individuales alimenta a un calentador instantáneo de 31,8 kW (27.350 kcal/h) y a una cocina de 10,6 kW (9.100 kcal/h).


E3

6m

D3

2m F3


C1

0,5 m

Cocina-horno C2 Calentador

C3

A

12 m

B

B

B

Calcular los diámetros comerciales de las conducciones, suponiendo que la instalación se alimentará con gas ciudad, y se realizará mediante tubo de cobre. Tramo

A-B

B-C1

B-C2

B-C3

Ci-Di

Di-Ei

Ei-Fi

LR (m)

12

3

6

9

6

2

0,5

Las características del gas distribuido son las siguientes: ß Denominación: Gas ciudad (1ª familia) ß PCS: 4,9 kWh/ m3(n) (4.200 kcal/m3(n)) ß Densidad de cálculo: ds = 0,6 ß Gas húmedo 1. Pérdida de carga itida La pérdida de carga itida en la arteria principal de una instalación (tramo de mayor longitud y mayor caudal) en una finca plurifamiliar con gas ciudad se fija, normalmente, en 15 mm cda (1,5 mbar). No se considerará la ganancia de presión en los tramos ascendentes por tratarse de un gas menos denso que el aire, ya que va a nuestro favor y no merece la pena ajustar al máximo. 2. Consumo de cada aparato A partir de las potencias consumidas por los aparatos que nos facilitan, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados ß Calentador instant.: 1,10 × 31,8 Q calentador = –––––––––– = 7,14 m3(n)/h 4,9

ß Cocina: 1,10 × 10,6 Q cocina = –––—––––––– = 2,38 m3(n)/h 4,9



3. Potencia de diseño de las instalaciones individuales La potencia de diseño de una instalación individual de uso doméstico es la suma de potencia de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto multiplicado por 1,10 porque las potencias están referidas al PCI. Piv = (31,8 + 10,6) × 1,10 = 46,7 kW

4. Caudal de diseño o de simultaneidad de la instalación individual En este caso, al estar la instalación individual formada únicamente por dos aparatos, el caudal máximo probable o de simultaneidad de cada instalación individual será: Qsi = Qcalentador + Qcocina = 7,14 + 2,38 = 9,52 m3(n)/h

5. Caudal de diseño o de simultaneidad de la instalación común Al ser el tramo entre dos contadores muy corto, no tiene sentido disminuir el diámetro de la conducción a medida que disminuye el caudal máximo simultáneo, por ello consideramos la instalación común un solo tramo (AB). El caudal máximo simultáneo, en el peor de los casos, nos viene dado por: Q sc = (∑ Q si) × S 1 = n × Q si × S 1

donde: n

es el número de viviendas a las que se alimenta desde la instalación común.

Qsi

es el caudal máximo probable o de simultaneidad de la instalación individual.

S1

es el factor de simultaneidad para instalaciones que no disponen de calefacción individual. En este caso para 6 viviendas, S1 vale 0,36 Qsc (AB) = 6 × 9,52 m3(n)/h × 0,36 = 20,56 m3(n)/h

6. Potencia de diseño de la instalación común La potencia de diseño de una instalación común es el caudal de diseño de la instalación común (Qsc) multiplicado por el PCS: Pc = Qsc × PCS = 20,56 m3(n)/h × 4,9 kWh/ m3(n)/h = 100,7 kW

7. Cuadro resumen de caudales y longitudes de los tramos de la instalación Tramo

AB

BC1

BC2

BC3

CiDi

DiEi

EiFi

Q (m3(n)/h)

20,56

9,52

9,52

9,52

9,52

2,38

7,14

LR (m)

12

3

6

9

6

2

0,5

LE(m) = LR × 1,2

14,4

3,6

7,2

10,8

7,2

2,4

0,6

Cálculo de la instalación común 8. Escoger la pérdida de carga en la instalación común La pérdida de carga total itida para este tipo de instalaciones es de 15 mm cda (1,5 mbar). No se va a considerar la ganancia de presión debido a la altura, ya que, al ser un edificio en altura y con un gas menos denso que el aire, siempre jugaría a nuestro favor.



9. Pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación (arteria principal) La arteria principal (tramo más desfavorable de la instalación) estará formada por el tramo comprendido desde el inicio de la instalación (llave de acometida, punto A) hasta la llave de aparato más alejada (llave de la cocina del 3er piso, punto E3). La longitud equivalente de la arteria principal será la comprendida entre el punto A y el E3: LE(AE3) = LE(AB) + LE(BC3) + LE(C3D3) + LE(D3E3) LE(AE3) = 14,4 + 10,8 + 7,2 + 2,4 = 34,8 m

Por lo tanto, la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación es: 15 mm cda 15 mm cda ΔP/LE(AE3) = ––––––––—– = ————— = 0,43 mm cda/m 34,8 LE(AE3)

10. Cálculo del diámetro comercial de los tubos a instalar en la instalación común (tramo AB) Para el cálculo del diámetro del tramo AB, utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 0,430 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 0,425 mm cda/m por defecto, y el caudal QAB= 29,45 m3(n)/h por exceso del calculado 20,56 m3(n)/h. Tabla I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

——

76/80

96/100

Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) ½

——

¾

1

1¼

1½

2

——

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

28,49

46,17

54,77

86,34

160,30

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

29,45

47,73

56,63

89,27

165,73

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo AB el tubo de cobre a instalar será de diámetro 51/54. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (29,45 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 20,56 m3(n)/h y un tubo de 51/54 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 21,52 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 0,24 mm cda/m.



Tabla I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,220

0,58

1,00

1,58

3,27

6,29

9,92

20,51

33,24

39,44

62,17

115,42

0,240

0,61

1,05

1,66

3,43

6,60

10,40

21,52

34,87

41,37

65,21

121,07

0,260

0,63

1,10

1,73

3,59

6,90

10,87

22,48

36,44

43,23

68,15

126,51

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

28,49

46,17

54,77

86,34

160,30

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

29,45

47,73

56,63

89,27

165,73

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

La pérdida de carga real en la instalación común (tramo AB) será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo AB: ΔPAB = 0,24 mm cda/m × 14,4 m = 3,5 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo de cada una de las instalaciones individuales disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPind = 15 – 3,5 = 11,5 mm cda

CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES INDIVIDUALES Al ser las instalaciones simétricas por plantas, calcularemos una instalación por cada planta, ya que la otra será igual. Instalación individual de cada piso (Tramos BEi) 11. Pérdida de carga repartida en cada instalación individual: La pérdida de carga disponible para el tramo más desfavorable para cada uno de los pisos (BEi) será la disponible para las instalaciones individuales: ΔPBEi = ΔPind = 11,5 mm cda

La longitud equivalente para cada uno de estos tramos (BEi) es la siguiente: LE(BEi) = LE(BCi) + LE(CiDi) + LE(DiEi) LE(BE1) = 3,6 + 7,2 + 2,4 = 13,2 mm LE(BE2) = 7,2 + 7,2 + 2,4 = 16,8 mm LE(BE3) = 10,8 + 7,2 + 2,4 = 20,4 mm

Por lo tanto, la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación individual de cada piso es:



ß 1er piso: 11,5 mm cda 11,5 mm cda ΔP/LE (BE1) = ––––––––—––– = ——————— = 0,871mm cda/m 13,2 LE (BE1)

ß 2º piso: 11,5 mm cda 11,5 mm cda ΔP/LE (BE2) = ––––––––—––– = ——————— = 0,685 mm cda/m 16,8 LE (BE2)

ß 3er piso: 11,5 mm cda 11,5 mm cda ΔP/LE (BE3) = ––––––––—––– = ——————— = 0,564 mm cda/m 20,4 LE (BE3)

12. Cálculo de los diámetros comercial de los tubos a instalar en la instalación individual de cada piso (tramos BDi, DiEi y DiFi). Los caudales a considerar en tramo de instalación son los siguientes: Tramo

BDi

Di-Ei

Ei-Fi

Q (m3(n)/h)

9,52

2,38

7,14

ß Instalación individual del 1er piso: Tramo BD1: Para el cálculo del diámetro de este tramo utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 0,871 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 0,840 mm cda/m por defecto, y el caudal QBD1= 13,13 m3(n)/h por exceso del calculado 9,52 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100

mm

Tubo de acero (pulgadas (in) (“))

cda/m

½

-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,800

1,18

2,04

3,21

6,65

12,79

20,16

41,69

67,57

80,16

126,37

234,60

0,840

1,21

2,09

3,30

6,83

13,13

20,70

42,82

69,40

52,34

129,80

240,97

0,880

1,24

2,15

3,39

7,01

13,47

21,24

43,93

71,20

84,47

133,16

247,21

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo BD1 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 33/35. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (13,13 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 9,52 m3(n)/h y un tubo de 33/35 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 9,60 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 0,475 mm cda/m.



Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

0,475

0,88

1,53

2,41

4,99

9,60

15,14

31,31

50,74

60,20

94,89

176,17

0,500

0,91

1,58

2,48

5,14

9,88

15,57

32,20

52,19

61,92

97,61

181,21

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,800

1,18

2,04

3,21

6,65

12,79

20,16

41,69

67,57

80,16

126,37

234,60

0,840

1,21

2,09

3,30

6,83

13,13

20,70

42,82

69,40

52,34

129,80

240,97

0,880

1,24

2,15

3,39

7,01

13,47

21,24

43,93

71,20

84,47

133,16

247,21

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

La pérdida de carga real en el tramo BD1 será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo BD1: ΔPBD1 = 0,475 mm cda/m × (3,6 + 7,2) m = 5,1 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos del 1er piso disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPD1 = 11,5 – 5,1 = 6,4 mm cda

Las pérdidas de carga repartidas para los tramos D1E1 y D1F1 serán las siguientes: 6,4 mm cda 6,4 mm cda ΔP/LE (D1 E1) = ––––––––—––– = ——————— = 2,667 mm cda/m 2,4 LE (D1 E1) 6,4 mm cda 6,4 mm cda ΔP/LE (D1 F1) = ––––––––—––– = ——————— = 10,667 mm cda/m 0,6 LE (D2 F2)

Tramo D1E1: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 2,667 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 2,600 mm cda/m por defecto, y el caudal QD1E1= 3,90 m3(n)/h por exceso del calculado 2,38 m3(n)/h:



TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/ m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

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…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

2,000

2,05

3,56

5,60

11,59

22,29

35,14

72,68

117,80 139,76 220,30

409,00

2,600

2,25

3,90

6,14

12,71

24,43

38,52

79,67

129,12 153,19 241,48

448,31

3,000

2,43

4,22

6,65

13,75

26,43

41,67

83,19

139,68 165,72 261,24

484,99

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D1E1 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. Tramo D1F1: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 10,667 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 10,000 mm cda/m por defecto, y el caudal QD1F1= 8,17 m3(n)/h por exceso del calculado 7,14 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

9,500

4,58

7,94

12,52

25,90

49,80

78,50

144,78 208,48 237,20 334,49

533,70

10,000

4,71

8,17

12,88

26,64

51,22

80,74

144,78 208,48 237,20 334,49

533,70

11,000

4,97

8,61

13,57

28,07

53,97

83,62

144,78 208,48 237,20 334,49

533,70

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D1E1 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. ß Instalación individual del 2º piso: Tramo BD2: Para el cálculo del diámetro de este tramo utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 0,685 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 0,675 mm cda/m por defecto, y el caudal QBD2= 11,65 m3(n)/h por exceso del calculado 9,52 m3(n)/h:



TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,650

1,05

1,82

2,87

5,93

11,41

17,98

37,20

60,28

71,52

112,74

209,31

0,675

1,07

1,86

2,93

6,06

11,65

18,36

37,98

61,55

73,02

115,10

213,69

0,700

1,09

1,90

2,99

6,18

11,88

18,73

38,74

62,79

74,49

117,43

218,00

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo BD2 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 33/35. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (11,65 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 9,52 m3(n)/h y un tubo de 33/35 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 9,60 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 0,475 mm cda/m. Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

0,475

0,88

1,53

2,41

4,99

9,60

15,14

31,31

50,74

60,20

94,89

176,17

0,500

0,91

1,58

2,48

5,14

9,88

15,57

32,20

52,19

61,92

97,61

181,21

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

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…….

……..

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…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,650

1,05

1,82

2,87

5,93

11,41

17,98

37,20

60,28

71,52

112,74

209,31

0,675

1,07

1,86

2,93

6,06

11,65

18,36

37,98

61,55

73,02

115,10

213,69

0,700

1,09

1,90

2,99

6,18

11,88

18,73

38,74

62,79

74,49

117,43

218,00

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….


Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos del 2º piso disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPD2 = 11,5 – 6,8 = 4,7 mm cda




Tramo D2E2: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 1,958 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 1,800 mm cda/m por defecto, y el caudal QD2E2= 3,18 m3(n)/h por exceso del calculado 2,38 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

1,400

1,60

2,77

4,37

9,04

17,39

27,41

56,70

91,89

109,02

171,86

319,06

1,800

1,84

3,18

5,02

10,38

19,96

31,47

65,10

105,500

125,17

197,31

366,30

2,000

2,05

3,56

5,60

11,59

22,29

35,14

72,68

117,80

139,76

220,30

409,00

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D2E2 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. Tramo D2F2: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 7,833 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 7,500 mm cda/m por defecto, y el caudal QD2F2= 8,17 m3(n)/h por exceso del calculado 7,14 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

7,000

3,88

6,72

10,59

21,90

42,10

66,37

137,29

208,48

237,20

334,49

533,70

7,500

4,02

6,98

11,00

22,74

43,73

68,94

142,59

208,48

237,20

334,49

533,70

8,000

4,17

7,23

11,39

23,56

45,31

71,43

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D2F2 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22.



ß Instalación individual del 3er piso: Tramo BD3: Para el cálculo del diámetro de este tramo utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 0,564 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 0,550 mm cda/m por defecto, y el caudal QBD3= 10,41 m3(n)/h por exceso del calculado 9,52 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,525

0,93

1,62

2,55

5,28

10,10

15,99

33,08

53,61

63,60

100,26

186,13

0,550

0,96

1,66

2,62

5,41

10,41

16,41

33,93

55,00

65,25

102,85

190,95

0,575

0,98

1,70

2,68

5,55

10,66

16,81

34,77

56,36

66,86

105,40

195,67

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo BD3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 33/35. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (10,41 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 9,52 m3(n)/h y un tubo de 33/35 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 9,60 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 0,475 mm cda/m. Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

0,475

0,88

1,53

2,41

4,99

9,60

15,14

31,31

50,74

60,20

94,89

176,17

0,500

0,91

1,58

2,48

5,14

9,88

15,57

32,20

52,19

61,92

97,61

181,21

0,525

0,93

1,62

2,55

5,28

10,10

15,99

33,08

53,61

63,60

100,26

186,13

0,550

0,96

1,66

2,62

5,41

10,41

16,41

33,93

55,00

65,25

102,85

190,95

0,575

0,98

1,70

2,68

5,55

10,66

16,81

34,77

56,36

66,86

105,40

195,67

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….




Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos del 3er piso disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPD3 = 11,5 – 8,5 = 3,0 mm cda


Tramo D3E3: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 1,250 mm cda/m, y de la Tabla I tomaremos 1,000 mm cda/m por defecto, y el caudal QD3E3= 3,63 m3(n)/h por exceso del calculado 2,38 m3(n)/h: TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/ m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

0,960

1,30

2,25

3,55

7,35

14,13

22,28

46,08

74,69

88,61

136,68

259,32

1,000

1,33

2,31

3,63

7,52

14,45

22,78

47,13

76,38

90,62

142,85

265,20

1,400

1,60

2,77

4,37

9,04

17,39

27,41

56,70

91,89

109,02

171,86

319,06

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D3E3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22. Tramo D3F3: Para el cálculo del diámetro de este tramo final de instalación utilizaremos la tabla correspondiente a gas ciudad, es decir, la Tabla I. La pérdida de carga por unidad de longitud es 5,000 mm cda, y de la Tabla I tomaremos 5,000 mm cda exacto, y el caudal QD3F3= 8,17 m3(n)/h por exceso del calculado 8,80 m3(n)/h:



TABLA I Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

4,600

3,08

5,33

8,41

17,39

33,43

52,70

109,01

176,66

209,59

330,39

533,70

5,000

3,22

5,58

8,80

18,20

35,00

55,17

114,12

184,95

219,42

334,49

533,70

5,500

3,39

5,88

9,27

19,18

36,88

58,14

120,25

194,89

231,22

334,49

533,70

……..

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

…….

Por tanto, para el tramo D3E3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22. Cuadro resumen de la instalación receptora Tipo de Instalación

Tramo

LR (m)

Q (m3(n)/h)

D comercial

Común

A-B

12

20,56

Cu 51/54

B-C1

3

9,52

Cu 33/35

C1-D1

6

9,52

Cu 33/35

D1-E1

2

2,38

Cu 16/18

D1-F1

0,5

7,14

Cu 16/18

B-C2

6

9,52

Cu 33/35

C2-D2

6

9,52

Cu 33/35

D2-E2

2

2,38

Cu 16/18

D2-F2

0,5

7,14

Cu 20/22

B-C2

9

9,52

Cu 33/35

C3-D3

6

9,52

Cu 33/35

D3-E3

2

2,38

Cu 20/22

D3-F3

0,5

7,14

Cu 20/22

Individual 1er piso

Individual 2º piso

Individual 3er piso

Como los diámetros de las instalaciones de los diferentes pisos son muy similares, ya que sólo cambian los diámetros de los tramos Di-Ei y Di-Fi, pueden realizarse todas las instalaciones iguales a la del piso más desfavorable, que es la del 3er piso. Este criterio puede utilizarse para calcular exclusivamente la individual más desfavorable y asignar al resto los mismos diámetros, ya que diseñando todas las instalaciones individuales como la más desfavorable, no va a haber problemas de presión en las instalaciones.



17.14.2.2. Ejemplo IRC-2: Instalación receptora en finca plurifamiliar con contadores en vivienda suministrada con gas natural desde una red de distribución con MOP de 5 bar El esquema de la figura representa una nueva instalación receptora que da servicio a un edificio ya construido de cuatro plantas, con dos viviendas por planta, 8 viviendas en total. Cada una de las instalaciones individuales alimenta a una caldera mixta de 21,25 kW (18.250 kcal/h), a un horno independiente de 3,65 kW (3.450 kcal/h) y a una encimera de 6,45 kW (5.550 kcal/h). La instalación está conectada a una red de distribución de gas natural con MOP de 5 bar. El armario de regulación que alimenta a la instalación tiene una presión de salida de 50 mbar ±10%, y se ha de asegurar en la entrada de los reguladores de abonado en el inicio de la instalación individual 25 mbar. La presión de salida del regulador de abonado es de 20 mbar ±10% y el contador tiene una pérdida de carga de 1 mbar.

Horno independiente

Caldera mixta 1m

C4

Reg. de abonado

1m

E4

2m

E’4

J4

1m

H4

0,5 m

F4

1m

G4

I4

3m

Contador C3 3m

C2 3m

C1 4m

B’ Armario de regulación

Llave de acometida

1m

A Instalación común

Instalación individual


B

El armario de regulación tiene una presión de salida de 55 mbar y está situado en muro de fachada del edificio (límite de propiedad), por lo que el tramo desde la llave de acometida hasta el armario de regulación será de polietileno. El resto de instalación a partir del armario de regulación, que discurre por la fachada del edificio, será de cobre.



La presión atmosférica media a considerar en la zona es de 1,01 bar. Las longitudes de los diferentes tramos de la instalación receptora son los siguientes Instalación común Tramo

AB

BB’

B’C1

C1C2

C2C3

C3C3

CiDi

LR (m)

1

Armario regulación

4

3

3

3

1

Instalaciones individuales Tramo

DiEi

EiE’i

E’iFi

FiGi

GiHi

GiIi

FiJi

LR (m)

1

Reg. abon. Contador

2

1

1

0,5

0,5

Las características del gas distribuido que facilita la Empresa Distribuidora son: ß Denominación: Gas natural (2ª familia) ß PCS: 12,2 kWh/ m3(n) (10.500 kcal/m3(n)) ß Densidad de cálculo: ds = 0,62 ß Gas seco. ß Presión de garantía en llave de acometida: Pg = 1 bar 1. Pérdida de carga itida La determinación de la pérdida de carga de la instalación se realizará por tramos de igual presión. En nuestro caso tendremos tres bloques: a) Tramo AB: 1 bar Partimos de la presión de garantía que facilita la Empresa Distribuidora, 1 bar, y supondremos que al final del tramo perdemos un 25 % de la presión inicial, valores de cálculo normales para este tipo de instalaciones, quedando por lo tanto: ß PA = 1 bar ß PB = 75 % PA = 0,75 bar ß ΔPAB = PA - PB = 0,25 bar b) Tramos B’Ei: 50 mbar Partimos de la presión de salida más desfavorable del armario de regulación, 50 mbar (55 mbar – 10%), y hemos de asegurar 25 mbar en el regulador de abonado, por lo que la pérdida de carga isible será: ΔPB’Ei = 50 - 25 = 25 mbar = 250 mm cda

c) Tramos a partir de E’i: 20 mbar Partimos de la presión de salida más desfavorable del regulador de abonado, 18 mbar (20 mbar - 10%), y nos indican que el contador tiene una pérdida de carga de 0,5 mbar que tendremos de descontar. La presión mínima isible en la llave de conexión de aparato para gas natural está fijada en 17 mbar, por lo que la pérdida de carga isible en la instalación individual a partir del punto E’i hasta los puntos Hi, Ii, y Ji: ΔPE’i-Hi,Ii,Ji = PS reg - Pmín ap. - ΔPcont. ΔPE’i-Hi,Ii,Ji = 18 - 17 - 0,5 = 0,5 mbar = 5 mm cda



No se considerará la ganancia de presión en los tramos ascendentes por tratarse de un gas menos denso que el aire, ya que va a nuestro favor y no merece la pena ajustar al máximo. 2. Consumo de cada aparato A partir de las potencias consumidas por los aparatos que nos facilitan, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados ß Caldera mixta: 1,10 × 21,25 Q caldera = ––––——––––– = 1,92 m3(n)/h 12,2

ß Encimera: 1,10 × 6,45 Q encimera = ––––——––––– = 0,58 m3(n)/h 12,2

ß Horno indep.: 1,10 × 3,65 Q horno = ––––——––––– = 0,33 m3(n)/h 12,2

3. Potencia de diseño de las instalaciones individuales La potencia de diseño de una instalación individual de uso doméstico es la suma de potencia de los dos aparatos de más consumo más la mitad del resto multiplicado por 1,10 porque las potencias están referidas al PCI. Piv = (21,25 + 6,45 + 3,65/2) × 1,10 = 32,5 kW

4. Caudal de diseño o de simultaneidad de la instalación individual En este caso, al estar la instalación individual formada por tres aparatos, el caudal máximo probable o de simultaneidad de cada instalación individual será: Qsi = Qcaldera + Qencimera + Qhorno/2 = 1,92 + 0,58 + 0,33/2 = 2,67 m3(n)/h

5. Caudal de diseño o de simultaneidad de la instalación común Al ser el tramo entre dos contadores muy corto, no tiene sentido disminuir el diámetro de la conducción a medida que disminuye el caudal máximo simultáneo, por ello consideramos la instalación común un solo tramo (AB). El caudal máximo simultáneo, en el peor de los casos, nos viene dado por: Q sc = (∑ Q si) × S 2 = n × Q si × S 2

donde: n

es el número de viviendas a las que se alimenta desde la instalación común.

Qsi

es el caudal máximo probable o de simultaneidad de la instalación individual.

S2

es el factor de simultaneidad para instalaciones que disponen de calefacción individual. En este caso para 8 viviendas, S2 vale 0,56 Qsc = 8 × 2,67 m3(n)/h × 0,56 = 11,96 m3(n)/h

6. Potencia de diseño de la instalación común La potencia de diseño de una instalación común es el caudal de diseño de la instalación común (Qsc) multiplicado por el PCS: Pc = Qsc × PCS = 11,96 m3(n)/h × 12,2 kWh/ m3(n)/h = 146 kW



7. Cuadro resumen de caudales y longitudes de los tramos de la instalación Al estar situados los contadores en vivienda, la instalación común es arborescente, por lo que el caudal va variando en cada tramo en función del número de viviendas que alimenta. Por ello, la distribución de caudales de la instalación común será la siguiente: ß QAB = Qsc = 11,96 m3(n)/h ß QB’C1 = Qsc = 11,96 m3(n)/h ß QC1C2 = nº viv.(6 viv) × Qsi × S2 (6 viv.) = 6 × 2,67 × 0,63 = 10,10 m3(n)/h ß QC2C3 = nº viv.(4 viv) × Qsi × S2 (4 viv.) = 4 × 2,67 × 0,72 = 7,70 m3(n)/h ß QC3C4 = nº viv.(2 viv) × Qsi × S2 (2 viv.) = 2 × 2,67 × 0,88 = 4,70 m3(n)/h ß QCiDi = Qsi = 2,67 m3(n)/h Para cada una de las instalaciones individuales tendremos la siguiente distribución de caudales: ß QDiEi = Qsi = 2,67 m3(n)/h ß QE’iFi = Qsi = 2,67 m3(n)/h ß QFiGi = Qencimera + Qhorno = 0,58 + 0,33 = 0,91 m3(n)/h ß QGiHi =Qhorno = 0,33 m3(n)/h ß QGiIi =Qencimera = 0,58 m3(n)/h ß QFiJi =QCaldera = 1,92 m3(n)/h Por lo tanto, la distribución de caudales y longitudes, real y equivalente, será la siguiente: Instalación común Tramo

AB

Q (m3(n)/h)

11,96

LR (m)

1

LE (m) = LR × 1,2

1,2

BB’

B’C1

C1C2

C2C3

C3C4

CiDi

11,96

10,10

7,70

4,70

2,67

4

3

3

3

1

4,8

3,6

3,6

3,6

1,2

E’iFi

FiGi

GiHi

GiIi

FiJi

2,67

0,91

0,33

0,58

1,92

2

1

1

0,5

0,5

2,4

1,2

1,2

0,6

0,6

Armario regulación

Instalaciones individuales Tramo

DiEi

Q (m3(n)/h)

2,67

LR (m)

1

LE (m) = LR × 1,2

1,2

EiE’i Reg. abon. Contador

8. Determinación del diámetro del tramo AB El tramo AB, tramo inicial de la instalación, está alimentado desde una red con MOP de 5 bar y una presión de garantía de un bar. Las presiones en A y B son 1 bar y 0,75 bar, respectivamente, por lo que podemos determinar el diámetro de este tramo aplicando la fórmula de Renouard cuadrática: P2A - P2B = 48,6 × ds × LE × Q1,82 × D-4,82

Despejando el diámetro tenemos lo siguiente: D = [(48,6 × ds × LE × Q1,82) / (P2A - P2B)]1/4,82



Teniendo en cuenta que para utilizar esta fórmula las presiones han de ser absolutas y suponiendo una presión atmosférica de 1,01 bar, queda lo siguiente: PA = Prel. A + Patm. =1 + 1,01 = 2,01 bar PB = Prel. B + Patm. = 0,75 + 1,01 = 1,76 bar

Tomando QAB = 11,96 (m3(n)/h), LE (AB) = 1,2 m y ds = 0,62 podemos determinar el diámetro: DAB = [(48,6 × 0,62 × 1,2 × 11,961,82) / (2,012 – 1,762)]1/4,82 = 5,44 mm

El diámetro comercial del tubo de polietileno superior a 5,44 mm es el tubo de DN 20 × 3 (14 mm de diámetro interior), por lo que escogeremos, en principio, este diámetro para el tramo AB, comprobando previamente que la velocidad del gas en el tramo no supera los 20 m/s: V = 354 × Q /(PB x D2) V = 354 × 11,96 /(1,76 × 142) = 12,27 m/s < 20 m/s

9. Determinación del modelo armario de regulación. Al tener un caudal de diseño la instalación común de 11,96 (m3(n)/h), tendremos que instalar un armario de regulación A-25, cuyo caudal máximo es de 25 m3(n)/h. 10. Determinación del diámetro de los tramos B’Ei: 50 mbar Los tramos B’Ei son tramos con MOP de 50 mbar por lo que podremos utilizar la Tabla II para la determinación de los diámetros de los diferentes tramos. ß Pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación (arteria principal) La arteria principal será el tramo B’E4, es decir, desde la salida del armario de regulación hasta la entrada del regulador de abonado del 4º piso, por ser el de mayor longitud. La longitud equivalente de la arteria principal será la comprendida entre el punto B’ y el E4: LE(B’E4) = LE(BC1) + LE(C1C2) + LE(C2C3) + LE(C3C4) + LE(C4D4) + LE(D4E4) LE(B’E4) = 4,8 + 3,6 + 3,6 + 3,6 + 1,2 + 1,2 = 18 m

La pérdida de carga isible para este tramo es de 250 mm cda (25 mbar) y, por lo tanto, la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 250 mm cda 250 mm cda ΔP/LE(B’E4) = ––––––––––—– = —––———— = 13,89 mm cda/m 18 LE(B’E4)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo B’C1 Para el cálculo del diámetro del tramo B’C1, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 13,89 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 12,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QB’C1= 14,9 m3(n)/h por exceso del calculado 11,96 m3(n)/h.



TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

10,00

4,9

8,6

13,5

27,9

53,7

84,7

12,00

5,5

9,5

14,9

30,9

59,4

86,1

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

Por tanto, para el tramo B’C1 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (14,9 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 11,96 m3(n)/h y un tubo de 20/22 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 12,00 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 8,00 mm cda/m. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

7,50

4,2

7,3

11,5

23,9

45,9

72,3

8,00

4,4

7,6

12,0

24,7

47,5

74,9

8,50

4,5

7,8

12,4

25,6

49,1

77,5

10,00

4,9

8,6

13,5

27,9

53,7

84,7

12,00

5,5

9,5

14,9

30,9

59,4

86,1

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

La pérdida de carga real en el tramo B’C1 será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo B’C1: ΔPB’C1 = 8,0 mm cda/m × 4,8 m = 38,4 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPC1E4 = 250 - 38,4 = 211,6 mm cda



Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C1E4, necesitamos su longitud equivalente: LE(C1E4) = LE(C1C2) + LE(C2C3) + LE(C3C4) + LE(C4D4) + LE(D4E4) LE(C1E4) =3,6 + 3,6 + 3,6 + 1,2+1,2 = 13,2 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C1E4,es la siguiente: 211,6 mm cda 211,6 mm cda ΔP/LE(C1E4) = –––––—––––—– = ——————— = 16,03 mm cda/m 13,2 LE(C1E4)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C1E1 Al tener la misma presión y caudal los tramos CiDi y DiEi tendrán el mismo diámetro, por lo que los calcularemos a la vez. El hecho de diferenciarlos es que el CiDi pertenece a la instalación común y el DiEi a la individual Para el cálculo del diámetro del tramo C1E2, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 16,03 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 16,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC1E2 = 6,4 m3(n)/h por exceso del calculado 2,67 m3(n)/h. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

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-----

-----

-----

-----

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-----

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

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-----

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-----

Por tanto, para el tramo C1E1 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C1C2 Para el cálculo del diámetro del tramo C1C2, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 16,03 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 16,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC1C2= 11,1 m3(n)/h por exceso del calculado 10,10 m3(n)/h.




13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

Por tanto, para el tramo C1C2 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (11,1 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 10,10 m3(n)/h y un tubo de 16/18 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 10,3 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 8,00 mm cda/m. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

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-----

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-----

-----

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-----

12,00

5,5

9,5

14,9

30,9

59,4

86,1

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

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-----

-----

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La pérdida de carga real en el tramo C1C2 será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo C1C2: ΔPC1C2 = 14,0 mm cda/m × 3,6 m = 50,4 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPC2E4 = 211,6 - 50,4 = 161,2 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C2E4, necesitamos su longitud equivalente:



LE(C2E4) = LE(C2C3) + LE(C3C4) + LE(C4D4) + LE(D4E4) LE(C2E4) = 3,6 + 3,6 + 1,2 + 1,2 = 9,6 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C2E4, es la siguiente: 161,2 mm cda 161,2 mm cda ΔP/LE(C2E4) = –––––—––––—– = ——————— = 16,8 mm cda/m 9,6 LE(C2E4)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C2E2 Para el cálculo del diámetro del tramo C2E2, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 16,8 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 16,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC2E2 = 6,4 m3(n)/h por exceso del calculado 2,67 m3(n)/h. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

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14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

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Por tanto, para el tramo C2C3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C2C3 Para el cálculo del diámetro del tramo C2C3, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 16,8 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 16,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC2C3 = 11,1 m3(n)/h por exceso del calculado 7,70 m3(n)/h. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

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14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

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Por tanto, para el tramo C2C3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (11,1 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 7,70 m3(n)/h y un tubo de 16/18 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 7,80 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 8,50 mm cda/m. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

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8,00

4,4

7,6

12,0

24,7

47,5

74,9

8,50

4,5

7,8

12,4

25,6

49,1

77,5

10,00

4,9

8,6

13,5

27,9

53,7

84,7

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

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La pérdida de carga real en el tramo C2C3 será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo C2C3: ΔPC2C3 = 8,5 mm cda/m × 3,6 m = 30,6 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPC3E4 = 161,2 – 30,6 = 130,6 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C3E4, necesitamos su longitud equivalente: LE(C3E4) = LE(C3C4) + LE(C4D4) + LE(D4E4) LE(C3E4) = 3,6 + 1,2 + 1,2 = 6 m


ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C3E3



Para el cálculo del diámetro del tramo C3E3, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 21,76 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 20,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC3E3 = 7,2 m3(n)/h por exceso del calculado 2,67 m3(n)/h. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

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-----

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

20,00

7,2

12,5

19,8

37,3

61,0

86,1

22,00

7,6

13,2

20,8

37,3

61,0

86,1

-------

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Por tanto, para el tramo C3E3 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C3C4 Para el cálculo del diámetro del tramo C3C4, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 21,76 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 20,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC3C4 = 7,2 m3(n)/h por exceso del calculado 4,70 m3(n)/h. TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

20,00

7,2

12,5

19,8

37,3

61,0

86,1

22,00

7,6

13,2

20,8

37,3

61,0

86,1

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-----

Por tanto, para el tramo C3C4 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (7,2 m3(n)/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 4,70 m3(n)/h y un tubo de 13/15 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 4,90 m3(n)/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 10,0 mm cda/m.




13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

8,50

4,5

7,8

12,4

25,6

49,1

77,5

10,00

4,9

8,6

13,5

27,9

53,7

84,7

12,00

5,5

9,5

14,9

30,9

59,4

86,1

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

20,00

7,2

12,5

19,8

37,3

61,0

86,1

22,00

7,6

13,2

20,8

37,3

61,0

86,1

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La pérdida de carga real en el tramo C3C4 será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo C3C4: ΔPC3C4 = 10 mm cda/m × 3,6 m = 36,0 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPC4E4 = 130,6 – 36,0 = 94,6 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C4E4, necesitamos su longitud equivalente: LE(C4E4) = LE(C4D4) + LE(D4E4) LE(C4E4) = 1,2 + 1,2 = 2,4 m


ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C4E4 Para el cálculo del diámetro del tramo C4E4, utilizaremos la tabla correspondiente a gas natural, es decir, la Tabla II. La pérdida de carga por unidad de longitud es 39,4 mm cda/m, y de la Tabla II tomaremos 35,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QC4E4 = 9,8 m3(n)/h por exceso del calculado 2,67 m3(n)/h.




13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

30,00

9,0

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

35,00

9,8

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

40,00

10,1

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

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-----

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-----

Por tanto, para el tramo C4E4 el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. 11. Determinación del regulador de abonado y del contador . Al tener un caudal de diseño la instalación individual de 2,67 m3(n)/h, el contador será un G-4 (Qmáx = 6 m3/h), y tendremos que instalar un regulador de abonado de caudal máximo 6 m3(n)/h de gas natural para acoplar directamente a la entrada del contador. 12. Determinación del diámetro de los tramos E’iHi, Ii, Ji: 20 mbar Todas las instalaciones individuales a partir del regulador de abonado serán iguales, ya que tanto la presión de partida (PS reg = 18 mbar) como la mínima en llaves de conexión de aparato (Pmín ap = 17 mbar) y la pérdida de carga del contador (ΔPcont. = 0,5 mbar) son iguales para todas las instalaciones, por lo que calcularemos una genérica. Los tramos desde E’i hasta las llaves de conexión de aparato (Hi, Ii y Ji) son tramos con MOP de 20 bar por lo que podremos utilizar para la determinación de los diferentes tramos la Tabla II. ß Pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación (arteria principal) La arteria principal será el tramo E’iHi, es decir, desde la salida del contador hasta la llave de conexión de aparato del horno independiente, por ser el de mayor longitud. La longitud equivalente de la arteria principal será la comprendida entre el punto E’i y el Hi: LE(E’iHi) = LE(E’iFi) + LE(FiGi) + LE(GiHi) LE(E’iHi) = 2,4 + 1,2 +1,2 = 4,8 m

La pérdida de carga isible para este tramo es de 5 mm cda (0,5 mbar) y, por lo tanto, la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 5 mm cda 5 mm cda ΔP/LE(E’iHi) = –––––—–––– = ————— = 1,04 mm cda/m 4,8 LE(E’iHi)

ß Cálculo del diámetro comercial de los tubos a instalar en los tramos E’iHi, Ii, Ji Como los tramos a partir del contador son muy cortos y de poco caudal, realizaremos el cálculo sin recuperar la pérdida de carga no consumida por utilizar un diámetro comercial superior al de cálculo.



Para el cálculo de los diámetros utilizaremos la Tabla II del Anexo. Tomaremos la pérdida de carga por metro por defecto y el caudal por exceso. De esta forma, de la tabla seleccionamos la ΔP/LE = 1,0 mm cda/m (por defecto del valor calculado 1,04 mm cda/m): TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

33/35

40/42

Tramo E’iFi: QE’iFi = 2,67 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

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-----

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-----

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-----

Tomamos QE’iFi = 3,8 m3(n)/h (por exceso del necesario 2,67 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22. Tramo FiGi: QFiGi = 0,91 m3(n)/h




13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

Tomamos QFiGi = 1,0 m3(n)/h (por exceso del necesario 0,91 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. Tramo GiHi: QGiHi = 0,33 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

Tomamos QGiHi = 1,4 m3(n)/h (por exceso del necesario 0,33 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. Tramo GiIi: QGiIi = 0,58 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----



Tomamos QGiIi = 1,4 m3(n)/h (por exceso del caudal necesario 0,58 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de Ø 13/15. Tramo FiJi: QFiJi = 1,92 m3(n)/h TABLA II Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42


3/4

1

1 1/4

1 1/2

-------

-----

-----

-----

-----

-----

-----

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

-------

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-----

-----

-----

-----

-----

Tomamos QFiJi = 2,4 m3(n)/h (por exceso del necesario 1,92 m3(n)/h). Por lo tanto el tubo de cobre a instalar será de diámetro16/18. Cuadro resumen de la instalación receptora Tipo de Instalación

Tramo

LR (m)

Q (m3(n)/h)

D comercial

A-B

1

11,96

PE 20x3

B-B’

Instalación común

Armario de regulación

B’-C1

4

11,96

Cu 20/22

C1-C2

3

10,10

Cu 16/18

C2-C3

3

7,70

Cu 16/18

C3-C4

3

4,70

Cu 13/15

Ci-Di

1

2,67

Cu 13/15

Di-Ei

2

2,67

Cu 13/15

Ei-E’i

Instalaciones individuales

Reg. Abon. - Contador

E’i-Fi

2

2,67

Cu 20/22

Fi-Gi

1

0.91

Cu 13/15

Gi-Hi

1

0,33

Cu 13/15

Gi-Ii

0,5

0,58

Cu 13/15

Fi-Ji

0,5

1,92

Cu 16/18



17.14.2.3. Ejemplo IRC-3: Instalación receptora en local comercial suministrada con gas propano desde una batería de depósitos móviles de 35 kg contenido unitario El esquema de la figura representa una nueva instalación receptora que da servicio a un restaurante.

C

D B’ Regulador B E

J

Plancha A Cocina K

F I

Salamandra

H Hornillo

G Caldera

Esta instalación está alimentada mediante una batería de depósitos móviles de propano (botellas) de 35 kg de contenido unitario La instalación será de cobre y alimentará a 5 aparatos a gas: una cocina, una plancha, una salamandra, un hornillo y una caldera. Las potencias de los aparatos y las horas previstas de utilización diaria de los mismos se indican a continuación: ß Cocina:

= 78,7 kW (4 h/día)

ß Plancha:

= 13,6 kW (2 h/día)

ß Salamandra: =

6,1 kW (1 h/día)

ß Hornillo:

=

2,1 kW (3 h/día)

ß Caldera:

= 36,4 kW (2 h/día)

Las longitudes de los diferentes tramos de la instalación se indican en la siguiente tabla: Tramo

A-B

B-B’

B’-C

C-D

D-E

E-F

F-G

LR (m)

2

Regulador

20

8

1,5

1

2,5

Tramo

F-H

E-I

D-J

C-K

LR (m)

1

1,5

1

3

En la instalación se dispone de un regulador con entrada con MOP de 2 bar y presión de salida regulada a 37 mbar ±10% situado en cerca de la salida de la batería de botellas. Las características del gas distribuido que facilita la Empresa Distribuidora, así como las características de funcionamiento de las botellas, son: ß Denominación: Gas propano (3ª familia) ß PCS: 13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)



ß Densidad de cálculo: ds = 1,16 ß Gas seco. ß Presión a la salida de la batería: Pg = 1,85 bar ß Vaporización de las botellas: Vap = 1,2 kg/h/botella 1. Pérdida de carga itida La determinación de la pérdida de carga de la instalación se realizará por tramos de igual presión. En nuestro caso tendremos tres bloques: a) Tramo A-B: 1,85 bar Partimos de la presión de salida de la batería de botellas, 1,85 bar, y supondremos que al final del tramo perdemos del orden de un 25 % de la presión inicial, valores de cálculo normales para este tipo de instalaciones, quedando por lo tanto: ß PA = 1,85 bar ß PB = 75 % PA = 1,35 bar ß ΔPAB = PA – PB = 0,5 bar a) Tramos B’-G, H, I, J, K: 37 mbar Partimos de la presión de salida más desfavorable del regulador de abonado, 34 mbar (37 mbar – 10%)La presión mínima isible en la llave de conexión de aparato para gas propano está fijada en 25 mbar, por lo que la pérdida de carga isible en la instalación a partir del punto B’ hasta los puntos G, H, I, J, K será: ΔPB’-G, H, I, J, K = PS reg – Pmín ap. = 34 – 25 - = 9 mbar (90 mm cda).

2. Consumo de cada aparato A partir de las potencias consumidas por los aparatos que nos facilitan, podemos calcular el consumo de los aparatos instalados ß Cocina: 1,10 × 78,7 Q cocina = ––——–––– = 6,27 kg/h 4,9

ß Plancha: 1,10 × 13,6 Q plancha = –––––——– = 1,08 kg/h 13,8

ß Salamandra: 1,10 × 6,1 Q salamandra = –––––——– = 0,49 kg/h 13,8

ß Hornillo: 1,10 × 2,1 Q hornillo = –––––——– = 0,17 kg/h 13,8

ß Caldera: 1,10 × 36,4 Q caldera = –––––——– = 2,90 kg/h 13,8



3. Potencia de diseño de las instalaciones individuales La potencia de diseño de una instalación individual de uso colectivo, comercial o industrial es la suma de potencias de todos los aparatos de consumo multiplicado por 1,10 porque las potencias están referidas al PCI. Pil = (78,7 + 13,6 + 6,1 + 2,1 + 36,4) × 1,10 = 150,6 kW

Como Pil es superior a 70 kW, esta instalación necesita proyecto técnico para su diseño y construcción. 4. Caudal de diseño o de simultaneidad de la instalación En este caso, el caudal máximo probable o de simultaneidad de la instalación será la suma de los caudales de todos los aparatos: Qsi = Qcocina + Qplancha + Qsalamandra + Qhornillo + Qcaldera Qsi = 6,27 + 1,08 + 0,49 + 0,17 + 2,90 = 10,91 kg/h

5. Consumo diario de gas de la instalación Es preciso conocer el consumo diario de gas para poder determinar la autonomía de la batería de botellas. El consumo diario de gas será la suma del caudal de cada aparato multiplicado por su tiempo de funcionamiento diario: Qdía = (Qi × ti) (kg/h × h/día = kg/día) Qdía = 6,27 × 4 + 1,08 × 2 + 0,49 × 1 + 0,17 × 3 + 2,90 × 2 = 34,04 kg/día

6. Determinación del numero de botellas de la batería y su autonomía La batería de botellas debe ser capaz de asegurar el caudal de diseño de la instalación, por lo que el número de botellas necesario en descarga simultánea vendrá dado al dividir el caudal de diseño de la instalación entre la vaporización de una botella, mayorando al siguiente número entero: Nº bot = Qsi / Vap = 10,91 kg/h / 1,2 kg/h/bot = 9,09 bot → 10 + 10

Por lo tanto la batería deberá tener 10 botellas en descarga simultánea y otras 10 en reserva. La autonomía de la batería, en días, contando tanto las botellas en servicio como en reserva, resultará de dividir la cantidad total de gas (servicio más reserva) entre el consumo diario: A = Pt(s+r) / Qdía = (10+10) bot × 35 kg/bot / 34,04 kg/día = 20,56 días.

Por lo tanto, las 10 botellas conectadas en descarga simultánea tendrán la mitad de autonomía, es decir, 10,28 días. 7. Cuadro resumen de caudales y longitudes de los tramos de la instalación La distribución de caudales de la instalación será la siguiente: ß QAB = Qsi = 10,91 kg/h ß QB’C = Qsi = 10,91 kg/h ß QCD = Qplancha + Qsalamandra + Qhornillo + Qcaldera = 4,64 kg/h ß QDE = Qsalamandra + Qhornillo + Qcaldera = 3,56 kg/h ß QEF = Qhornillo + Qcaldera = 3,07 kg/h ß QFG = Qcaldera

= 2,90 kg/h

ß QFH = Qhornillo

= 0,17 kg/h



ß QEI = Qsalamandra = 0,49 kg/h ß QDJ = Qplancha

= 1,08 kg/h

ß QCK = Qcocina

= 6,27 kg/h

Por lo tanto, la distribución de caudales y longitudes, real y equivalente, será la siguiente: Tramo

A-B

Q kg/h

10,91

LR (m)

2

LE = 1,2xLR (m)

2,4

Tramo

F-H

Q kg/h

B-B’

B’-C

C-D

D-E

E-F

F-G

10,91

4,64

3,56

3,07

2,90

20

8

1,5

1

2,5

24

9,6

1,8

1,2

3

E-I

D-J

C-K

0,17

0,49

1,08

6,27

LR (m)

1

1,5

1

3

LE = 1,2 × LR (m)

1,2

1,8

1,2

3,6

Regulador

8. Determinación del diámetro del tramo AB: 2 bar El tramo AB, tramo inicial de la instalación, está alimentado desde una batería de depósitos de propano con MOP de 2 bar y una presión de salida de la batería de 1,85 bar. Las presiones en A y B son 1,85 bar y 1,35 bar, respectivamente, por lo que podemos determinar el diámetro de este tramo utilizando la Tabla VIII del Anexo: Para el cálculo del diámetro del tramo A-B, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano con presiones en A y B de 1,85 bar y 1,35 bar, respectivamente, es decir, la Tabla VIII. La longitud equivalente del tramo AB es 2,4 m, y de la Tabla VIII tomaremos 4,00 m por exceso, y el caudal QAB = 16,817 kg/h por exceso del calculado 10,91 kg/h. TABLA VIII Tubo de cobre (mm) 4/6

6/8

LE (m)

8/10 Tubo de

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

3/4

1

hierro (pulgadas (in) (“)) 3/8

1/2

2,0

4, 204

9,460

16,817

26,277

44,408

67,268

94,859

164,229

4,0

4,204

9,460

16,817

26,277

44,408

67,268

94,859

164,229

6,0

4,204

9,460

16,817

26,277

44,408

67,268

94,859

164,229

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Por tanto, para el tramo A-B el tubo de cobre a instalar será de diámetro 8/10. Debido a que el diámetro mínimo normalmente utilizado para trazado exterior es el 10/12, se utilizará este diámetro.



9. Determinación del diámetro de los tramos B’-G, H, I, J, K: 37 mbar Los tramos B’-G, H, I, J, K son tramos con presión de utilización de 37 mbar por lo que podremos utilizar para la determinación de los diferentes tramos la Tabla IV. ß Pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable de la instalación (arteria principal) La arteria principal será el tramo B’-G, es decir, desde la salida del regulador hasta la llave de conexión de aparato de la caldera, por ser el de mayor longitud. La longitud equivalente de la arteria principal será la comprendida entre el punto B’ y el G: LE (B’G) = LE (B’C) + LE (CD) + LE (DE) + LE (EF) + LE (FG) LE (B’G) = 24 + 9,6 + 1,8 + 1,2 + 3 = 39,6 m

La pérdida de carga isible para este tramo es de 90 mm cda (9 mbar) y, por lo tanto, la pérdida de carga por unidad de longitud en el tramo más desfavorable es: 90 mm cda 90 mm cda ΔP/LE (B’G) = ––––––––––– = —————— = 2,27 mm cda/m 39,6 LE (B’G)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo B’-C Para el cálculo del diámetro del tramo B’-C, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 2,27 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 2,20 mm cda/m por defecto, y el caudal QB’C= 14,93 kg/h por exceso del calculado 10,91 kg/h. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28

Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) ------

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3/8

½

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¾

1

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2,10

0,11

0,33

0,71

1,28

2,57

4,46

7,03

14,55

2,20

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,93

2,30

0,11

0,34

0,74

1,35

2,70

4,69

7,39

15,29

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Por tanto, para el tramo B’-C el tubo de cobre a instalar será de diámetro 26/28. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (17,70 kg/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 10,91kg/h y un tubo de 26/28 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 11,18 kg/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 1,30 mm cda/m.



TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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1,20

0,08

0,24

0,52

0,94

1,89

3,28

5,17

10,70

1,30

0,08

0,25

0,54

0,98

1,97

3,42

5,40

11,18

1,40

0,09

0,26

0,57

1,02

2,06

3,57

5,63

11,64

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2,10

0,11

0,33

0,71

1,28

2,57

4,46

7,03

14,55

2,20

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,93

2,30

0,11

0,34

0,74

1,35

2,70

4,69

7,39

15,29

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La pérdida de carga real en el tramo B’-C será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo B’C: ΔPB’C = 1,3 mm cda/m × 24 m = 31,2 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPCG = 90 – 31,2 = 58,8 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C-G, necesitamos su longitud equivalente: LE (CG) = LE (CD) + LE (DE) + LE (EF) + LE (FG) LE (CG) = 9,6 + 1,8 + 1,2 + 3 = 15,6 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, C-G, es la siguiente: 58,8 mm cda 58,8 mm cda ΔP/LE (CG) = –––––––––—–– = —————— = 3,77 mm cda/m 15,6 LE (CG)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C-D Para el cálculo del diámetro del tramo C-D, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 3,77 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 5,50 mm cda/m por defecto, y el caudal QCD = 6,00 kg/h por exceso del calculado 4,64 kg/h.



TABLA IV Tubo de cobre (mm) 4/6

ΔP/LE mm cda/m

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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3,40

0,14

0,43

0,92

1,67

3,35

5,81

9,16

18,96

3,60

0,15

0,44

0,95

1,72

3,46

6,00

9,46

19,57

3,80

0,15

0,46

0,98

1,78

3,56

6,18

9,74

20,16

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Por tanto, para el tramo C-D el tubo de cobre a instalar será de diámetro 16/18. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (6,00 kg/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 4,64kg/h y un tubo de 16/18 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 4,69 kg/h por exceso. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 2,30 mm cda/m. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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2,20

0,11

0,34

0,73

1,31

2,64

4,57

7,21

14,93

2,30

0,11

0,34

0,74

1,35

2,70

4,69

7,39

15,29

2,40

0,12

0,35

0,76

1,38

2,77

4,80

7,57

15,66

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3,40

0,14

0,43

0,92

1,67

3,35

5,81

9,16

18,96

3,60

0,15

0,44

0,95

1,72

3,46

6,00

9,46

19,57

3,80

0,15

0,46

0,98

1,78

3,56

6,18

9,74

20,16

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La pérdida de carga real en el tramo C-D será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo C-D: ΔPCD = 2,3 mm cda/m × 9,6 m = 22,1 mm cda



Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPDG = 58,8 – 22,1 = 36,7 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, D-G, necesitamos su longitud equivalente: LE (DG) = LE (DE) + LE (EF) + LE (FG) LE(DG) = 1,8 + 1,2 + 3 = 6 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, D-G, es la siguiente: 36,7 mm cda 36,7 mm cda ΔP/LE (DG) = –––––––––—–– = —————— = 6,12 mm cda/m 6 LE (DG)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo D-E Para el cálculo del diámetro del tramo D-E, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 6,12 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 10,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QDE = 4,58 kg/h por exceso del calculado 3,56 kg/h TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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5,50

0,19

0,56

1,20

2,18

4,37

7,57

11,94

24,70

6,00

0,20

0,59

1,26

2,28

4,58

7,94

12,52

25,91

6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

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Por tanto, para el tramo D-E el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (4,58 kg/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 3,56 kg/h y un tubo de 13/15 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 3,56 kg/h. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 3,80 mm cda/m.




4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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3,60

0,15

0,44

0,95

1,72

3,46

6,00

9,46

19,57

3,80

0,15

0,46

0,98

1,78

3,56

6,18

9,74

20,16

4,00

0,16

0,47

1,01

1,83

3,66

6,35

10,02

20,73

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5,50

0,19

0,56

1,20

2,18

4,37

7,57

11,94

24,70

6,00

0,20

0,59

1,26

2,28

4,58

7,94

12,52

25,91

6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

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La pérdida de carga real en el tramo D-E será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo C-D: ΔPD-E = 3,8 mm cda/m × 1,8 m = 6,8 mm cda

Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPEG = 36,7 – 6,8 = 29,9 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, E-G, necesitamos su longitud equivalente: LE (EG) = LE (EF) + LE (FG) LE (EG) = 1,2 + 3 = 4,2 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, E-G, es la siguiente: 29,9 mm cda 29,9 mm cda ΔP/LE (EG) = –––––––––—–– = —————— = 7,12 mm cda/m 4,2 LE (EG)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo E-F Para el cálculo del diámetro del tramo E-F, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 7,12 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 7,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QEF = 4,99 kg/h por exceso del calculado 3,07 kg/h.




4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

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6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

7,00

0,22

0,64

1,38

2,49

4,99

8,64

13,63

28,20

7,50

0,22

0,66

1,43

2,58

5,18

8,98

14,16

29,29

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Por tanto, para el tramo E-F el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. El diámetro seleccionado para la pérdida de carga anteriormente fijada, permite e! paso de un caudal superior (4,99 kg/h) al caudal de diseño, por lo que la pérdida de carga será menor. Por tanto para un caudal de 3,07 kg/h y un tubo de 13/15 la máxima pérdida de carga real por unidad de longitud la hallaremos ascendiendo por la columna correspondiente al tubo seleccionado hasta coincidir con un caudal igual o inmediatamente superior al caudal máximo probable, en este caso 3,7 kg/h. En nuestro caso la perdida de carga real repartida será de 2,90 mm cda/m. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

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8,24

17,04

2,90

0,13

0,39

0,85

1,53

3,07

5,32

8,40

17,37

3,00

0,13

0,40

0,86

1,56

3,13

5,43

8,55

17,70

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6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

7,00

0,22

0,64

1,38

2,49

4,99

8,64

13,63

28,20

7,50

0,22

0,66

1,43

2,58

5,18

8,98

14,16

29,29

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La pérdida de carga real en el tramo E-F será la pérdida de carga repartida real multiplicada por la longitud equivalente del tramo E-F: ΔPE-F = 2,9 mm cda/m × 1,2 m = 3,5 mm cda



Por lo tanto, para el cálculo del resto de tramos de la arteria principal disponemos de una pérdida de carga total de: ΔPEG = 29,9 - 3,5 = 26,4 mm cda

Para determinar la pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, F-G, necesitamos su longitud equivalente: LE (FG) = 3 m

Por lo tanto, la nueva pérdida de carga repartida para el resto de los tramos de la arteria principal, F-G, es la siguiente: 29,9 mm cda 29,9 mm cda ΔP/LE (EG) = –––––––––—–– = —————— = 7,12 mm cda/m 4,2 LE (EG)

ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo F-G Para el cálculo del diámetro del tramo F-G, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 8,8 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 8,5 mm cda/m por defecto, y el caudal QFG = 5,55 kg/h por exceso del calculado 2,90 kg/h. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

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¾

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2,68

5,37

9,30

14,67

30,38

8,50

0,24

0,71

1,53

2,77

5,55

9,62

15,16

31,37

9,00

0,25

0,73

1,58

2,86

5,72

9,92

15,65

32,37

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Por tanto, para el tramo F-G el tubo de cobre a instalar será de diámetro 13/15. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo F-H Para el cálculo del diámetro del tramo F-H, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 8,8 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 8,5 mm cda/m por defecto, y el caudal QFH = 3,64 kg/h por exceso del calculado 0,17 kg/h.




4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

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8,00

0,23

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1,48

2,68

5,37

9,30

14,67

30,38

8,50

0,24

0,71

1,53

2,77

5,55

9,62

15,16

31,37

9,00

0,25

0,73

1,58

2,86

5,72

9,92

15,65

32,37

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Por tanto, para el tramo F-H el tubo de cobre a instalar será de diámetro 4/6. Debido a que el diámetro mínimo normalmente utilizado para trazado interior es el 8/10, se utilizará este. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo E-I Para el cálculo del diámetro del tramo E-I, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 7,12 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 7,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QEI = 0,94 kg/h por exceso del calculado 0,49 kg/h. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


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3/8

½

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¾

1

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6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

7,00

0,22

0,64

1,38

2,49

4,99

8,64

13,63

28,20

7,50

0,22

0,66

1,43

2,58

5,18

8,98

14,16

29,29

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Por tanto, para el tramo E-I el tubo de cobre a instalar será de diámetro 6/8. Debido a que el diámetro mínimo normalmente utilizado para trazado interior es el 8/10, se utilizará este. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo D-J Para el cálculo del diámetro del tramo D-J, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 6,12 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 6,00 mm cda/m por defecto, y el caudal QDJ = 1,26 kg/h por exceso del calculado 1,08 kg/h.




4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


------

------

3/8

½

------

¾

1

------

------

------

------

------

------

------

------

------

5,50

0,19

0,56

1,20

2,18

4,37

7,57

11,94

24,70

6,00

0,20

0,59

1,26

2,28

4,58

7,94

12,52

25,91

6,50

0,21

0,61

1,32

2,39

4,79

8,30

13,09

27,07

------

------

------

------

------

------

------

------

------

Por tanto, para el tramo D-J el tubo de cobre a instalar será de diámetro 8/10. ß Cálculo del diámetro comercial del tubo a instalar en el tramo C-K Para el cálculo del diámetro del tramo C-K, utilizaremos la tabla correspondiente a gas propano, es decir, la Tabla IV. La pérdida de carga por unidad de longitud es 3,77 mm cda/m, y de la Tabla IV tomaremos 3,60 mm cda/m por defecto, y el caudal QCK = 9,46 kg/h por exceso del calculado 6,27 kg/h. TABLA IV Tubo de cobre (mm) ΔP/LE mm cda/m

4/6

6/8

8/10

10/12

13/15

16/18

20/22

26/28


------

------

3/8

½

------

¾

1

------

------

------

------

------

------

------

------

------

3,40

0,14

0,43

0,92

1,67

3,35

5,81

9,16

18,96

3,60

0,15

0,44

0,95

1,72

3,46

6,00

9,46

19,57

3,80

0,15

0,46

0,98

1,78

3,56

6,18

9,74

20,16

------

------

------

------

------

------

------

------

------

Por tanto, para el tramo C-K el tubo de cobre a instalar será de diámetro 20/22.

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 17. Cálculo de instalaciones receptoras Cuadro resumen de la instalación receptora Batería de botellas

Tramo

LR (m)

Q (kg/h)

D comercial

A-B

2

10,91

Cu 10/12

B-B’

Regulador

B’-C

20

10,91

Cu 26/28

10 + 10 botellas

C-D

8

4,64

Cu 16/18

gas propano (35 kg/bot.)

D-E

2,5

3,56

Cu 13/15

E-F

1

3,07

Cu 13/15

F-G

2,5

2,90

Cu 13/15

F-H

1

0,17

Cu 8/10

E-I

1,5

0,49

Cu 8/10

D-J

1

1,08

Cu 8/10

C-K

3

6,27

Cu 20/22

Vap: 1,2 kg/h/bot. Aut: 10,28 + 10,28 días


Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C ANEXO: TABLAS DE CÁLCULO Parte 17. Cálculo de instalaciones receptoras


TABLA I: Gas manufacturado - P ≤ 50 mbar

ΔP/LE mm cda/m

Tipo de gas

Gas manufacturado

Presión

P ≤ 50 mbar

PCS

4,9 kWh/m3(n) (4.200 kcal/m3(n))

ds

0,6 Tubo de cobre (mm)

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1¼

1½

0,020

0,16

0,27

0,42

0,88

1

1,68

2,66

2½

3

4

5,59

0,040

0,23

0,39

0,62

1,28

2,47

0,060

0,28

0,49

0,77

1,60

3,08

0,080

0,33

0,58

0,91

1,88

0,100

0,38

0,65

1,03

0,120

0,41

0,72

0,140

0,45

0,160

2

---8,90

10,56

16,65

30,91

3,89

8,04

13,03

15,46

24,37

45,24

4,86

10,04

16,28

19,31

30,45

56,52

3,61

5,69

11,77

19,07

22,62

35,66

66,20

2,12

4,08

6,43

13,30

21,55

25,57

40,31

74,84

1,13

2,34

4,51

7,11

14,70

23,83

28,27

44,56

82,75

0,78

1,23

2,55

4,91

7,74

16,00

25,93

30,77

48,50

90,04

0,49

0,84

1,33

2,75

5,28

8,32

17,22

27,91

33,11

52,19

96,89

0,180

0,52

0,90

1,42

2,93

5,63

8,88

18,37

29,77

35,32

55,68

103,37

0,200

0,55

0,95

1,50

3,10

5,97

9,41

19,46

31,55

37,43

59,00

109,53

0,220

0,58

1,00

1,58

3,27

6,29

9,92

20,51

33,24

39,44

62,17

115,42

0,240

0,61

1,05

1,66

3,43

6,60

10,40

21,52

34,87

41,37

65,21

121,07

0,260

0,63

1,10

1,73

3,59

6,90

10,87

22,48

36,44

43,23

68,15

126,51

0,280

0,66

1,15

1,81

3,74

7,18

11,32

23,42

37,95

45,03

70,98

131,77

0,300

0,69

1,19

1,88

3,88

7,46

11,76

24,32

39,42

46,77

73,72

136,86

0,320

0,71

1,23

1,94

4,02

7,73

12,18

25,20

40,84

48,45

76,38

141,80

0,340

0,74

1,27

2,01

4,16

7,99

12,60

26,05

42,22

50,10

78,97

146,60

0,360

0,76

1,32

2,07

4,29

8,25

13,00

26,88

43,57

51,69

81,49

151,28

0,380

0,78

1,35

2,14

4,42

8,49

13,39

27,70

44,89

53,25

83,94

155,94

0,400

0,80

1,39

2,20

4,54

8,74

13,77

28,49

46,17

54,77

86,34

160,30

0,425

0,83

1,44

2,27

4,70

9,03

14,24

29,45

47,73

56,63

89,27

165,73

0,450

0,83

1,49

2,34

4,85

9,32

14,69

30,39

49,26

58,44

92,12

171,01

0,475

0,88

1,53

2,41

4,99

9,60

15,14

31,31

50,74

60,20

94,89

176,17

0,500

0,91

1,58

2,48

5,14

9,88

15,57

32,20

52,19

61,92

97,61

181,21

0,525

0,93

1,62

2,55

5,28

10,10

15,99

33,08

53,61

63,60

100,26

186,13

0,550

0,96

1,66

2,62

5,41

10,41

16,41

33,93

55,00

65,25

102,85

190,95

0,575

0,98

1,70

2,68

5,55

10,66

16,81

34,77

56,36

66,86

105,40

195,67

0,600

1,00

1,74

2,74

5,68

10,92

17,21

35,60

57,69

68,44

107,89

200,30

0,625

1,03

1,78

2,81

5,81

11,16

17,60

36,40

59,00

70,00

110,34

204,84

0,650

1,05

1,82

2,87

5,93

11,41

17,98

37,20

60,28

71,52

112,74

209,31

0,675

1,07

1,86

2,93

6,06

11,65

18,36

37,98

61,55

73,02

115,10

213,69

0,700

1,09

1,90

2,99

6,18

11,88

18,73

38,74

62,79

74,49

117,43

218,00

0,725

1,11

1,93

3,05

6,30

12,11

19,09

39,50

64,01

75,94

119,71

222,25

0,750

1,14

1,97

3,10

6,42

12,34

19,45

40,24

65,21

77,37

121,96

226,43

0,775

1,16

2,00

3,16

6,53

12,57

19,81

40,97

66,40

78,78

124,18

230,54

0,800

1,18

2,04

3,21

6,65

12,79

20,16

41,69

67,57

80,16

126,37

234,60

0,840

1,21

2,09

3,30

6,83

13,13

20,70

42,82

69,40

52,34

129,80

240,97

0,880

1,24

2,15

3,39

7,01

13,47

21,24

43,93

71,20

84,47

133,16

247,21

0,920

1,27

2,20

3,47

7,18

13,81

21,76

45,02

72,96

86,56

136,45

253,33

0,960

1,30

2,25

3,55

7,35

14,13

22,28

46,08

74,69

88,61

136,68

259,32

1,000

1,33

2,31

3,63

7,52

14,45

22,78

47,13

76,38

90,62

142,85

265,20

1,400

1,60

2,77

4,37

9,04

17,39

27,41

56,70

91,89

109,02

171,86

319,06

1,800

1,84

3,18

5,02

10,38

19,96

31,47

65,10

105,500

125,17

197,31

366,30

2,000

2,05

3,56

5,60

11,59

22,29

35,14

72,68

117,80

139,76

220,30

409,00

2,600

2,25

3,90

6,14

12,71

24,43

38,52

79,67

129,12

153,19

241,48

448,31

3,000

2,43

4,22

6,65

13,75

26,43

41,67

83,19

139,68

165,72

261,24

484,99


ΔP/LE mm cda/m


Tubo de cobre (mm) 13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42

51/54

60/63

------

76/80

96/100


-----

¾

1

1¼

1½

2

----

2½

3

4

3,400

2,61

4,52

7,12

14,73

28,31

44,63

92,32

149,63

177,52

279,83

519,51

3,800

2,77

4,80

7,57

15,65

30,10

47,45

98,14

159,06

188,71

297,47

533,70

4,200

2,93

5,07

8,00

16,54

31,80

50,13

103,69

168,05

199,37

314,29

533,70

4,600

3,08

5,33

8,41

17,39

33,43

52,70

109,01

176,66

209,59

330,39

533,70

5,000

3,22

5,58

8,80

18,20

35,00

55,17

114,12

184,95

219,42

334,49

533,70

5,500

3,39

5,88

9,27

19,18

36,88

58,14

120,25

194,89

231,22

334,49

533,70

6,000

3,56

6,17

9,73

20,12

38,69

60,98

126,14

204,43

237,20

334,49

533,70

6,500

3,72

6,45

10,16

21,02

40,42

63,72

131,81

208,48

237,20

334,49

533,70

7,000

3,88

6,72

10,59

21,90

42,10

66,37

137,29

208,48

237,20

334,49

533,70

7,500

4,02

6,98

11,00

22,74

43,73

68,94

142,59

208,48

237,20

334,49

533,70

8,000

4,17

7,23

11,39

23,56

45,31

71,43

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

8,500

4,31

7,47

11,78

24,36

46,84

73,84

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

9,000

4,45

7,71

12,15

25,14

48,34

76,20

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

9,500

4,58

7,94

12,52

25,90

49,80

78,50

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

10,000

4,71

8,17

12,88

26,64

51,22

80,74

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

11,000

4,97

8,61

13,57

28,07

53,97

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

12,000

5,21

9,03

14,24

29,45

56,62

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

13,000

5,44

9,44

14,88

30,77

59,16

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

14,000

5,67

9,83

15,49

32,05

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

15,000

5,89

10,21

16,09

33,29

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

16,000

6,10

10,58

16,67

34,49

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

17,000

6,31

10,94

17,24

35,66

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

18,000

6,51

11,28

17,79

36,19

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

19,000

6,71

11,62

18,32

36,19

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

20,000

6,90

11,96

18,85

36,19

59,30

83,62

144,78

208,48

237,20

334,49

533,70

El caudal viene expresado en m3(n)/h



TABLA II: Gas natural - P ≤ 50 mbar Tipo de gas

Gas natural

Presión

P ≤ 50 mbar

PCS

12,2 kWh/m3(n) (10.500 kcal/m3(n))

ds

0,62 Tubo de cobre (mm)

ΔP/LE

13/15

16/18

20/22

26/28

33/35

40/42 1 1/2

Tubo de acero(pulgadas(in) (“))

mm cda/m

3/4

1

1 1/4

0,20

1/2 0,6

1,0

1,6

3,3

6,3

9,9

0,25

0,7

1,1

1,8

3,7

7,1

11,2

0,30

0,7

1,2

2,0

4,1

7,8

12,3

0,35

0,8

1,4

2,1

4,4

8,5

13,4

0,40

0,8

1,5

2,3

4,8

9,2

14,4

0,45

0,9

1,6

2,5

5,1

9,9

15,4

0,50

1,0

1,7

2,6

5,4

10,4

16,3

0,55

1,0

1,7

2,7

5,7

10,9

17,2

0,60

1,1

1,8

2,9

6,0

11,5

18,1

0,65

1,1

1,9

3,0

6,2

12,0

18,9

0,70

1,1

2,0

3,1

6,5

12,5

19,6

0,75

1,2

2,1

3,3

6,7

12,9

20,4

0,80

1,2

2,1

3,4

7,0

13,4

21,1

0,85

1,3

2,2

3,5

7,2

13,9

21,9

0,90

1,3

2,3

3,6

7,4

14,3

22,6

0,95

1,4

2,4

3,7

7,7

14,7

23,2

1,00

1,4

2,4

3,8

7,9

15,2

23,9

1,50

1,7

3,0

4,8

9,9

18,9

29,9

2,00

2,0

3,5

5,6

11,5

22,2

35,0

2,50

2,3

4,0

6,3

13,0

25,1

39,5

3,00

2,6

4,4

7,0

14,4

27,7

43,7

3,50

2,8

4,8

7,6

15,7

30,2

47,6

4,00

3,0

5,2

8,2

16,9

32,5

51,2

4,50

3,2

5,5

8,7

18,0

34,6

54,6

5,00

3,4

5,9

9,2

19,1

36,7

57,9

5,50

3,6

6,2

9,7

20,1

38,7

61,0

6,00

3,7

6,5

10,2

21,1

40,6

64,0

6,50

3,9

6,8

10,7

22,1

42,4

66,8

7,00

4,1

7,0

11,1

23,0

44,2

69,6

7,50

4,2

7,3

11,5

23,9

45,9

72,3

8,00

4,4

7,6

12,0

24,7

47,5

74,9

8,50

4,5

7,8

12,4

25,6

49,1

77,5

10,00

4,9

8,6

13,5

27,9

53,7

84,7

12,00

5,5

9,5

14,9

30,9

59,4

86,1

14,00

5,9

10,3

16,3

33,6

61,0

86,1

16,00

6,4

11,1

17,5

36,2

61,0

86,1

18,00

6,8

11,8

18,7

37,3

61,0

86,1

20,00

7,2

12,5

19,8

37,3

61,0

86,1

22,00

7,6

13,2

20,8

37,3

61,0

86,1

24,00

8,0

13,9

21,5

37,3

61,0

86,1

26,00

8,4

14,5

21,5

37,3

61,0

86,1

28,00

8,7

15,1

21,5

37,3

61,0

86,1

30,00

9,0

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

35,00

9,8

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

40,00

10,1

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

50,00

10,1

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

60,00

10,1

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

80,00

10,1

15,3

21,5

37,3

61,0

86,1

El caudal viene expresado en m3(n)/h

Especificaciones técnicas CONAIF-SEDIGAS para la certificación de instaladores de gas. Materias comunes Tipos A, B y C Parte 17. Cálculo de instalaciones receptoras TABLA III: Gas butano - P = 30 mbar

ΔP/LE

Tipo de gas

Butano

Presión

P = 30 mbar

PCS

13,7 kWh/kg (11.800 kcal/kg)

ds

1,44

4/6

6/8

8/10

0,05 0,06 0,07 0,07 0,08 0,08 0,09 0,09 0,10 0,10 0,10 0,11 0,11 0,12 0,12 0,12 0,13 0,13 0,13 0,14 0,14 0,14 0,15 0,15 0,15 0,15 0,16 0,17 0,17 0,18 0,18 0,19 0,19 0,20 0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,30 0,30 0,34 0,37

0,14 0,19 0,20 0,22 0,24 0,25 0,26 0,28 0,29 0,30 0,31 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,40 0,41 0,42 0,43 0,44 0,44 0,45 0,46 0,48 0,49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,57 0,58 0,60 0,61 0, 65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,79 0,82 0,85 0,87 0,90 0,99 1,08

0,37 0,41 0,44 0,48 0,51 0,54 0,57 0,60 0,63 0,65 0,68 0,70 0,73 0,75 0,77 0,79 0,82 0,84 0,86 0,88 0,90 0,92 0,94 0,96 0,97 0,99 1,03 1,06 1,10 1,13 1,16 1,20 1,23 1,26 1,29 1,32 1,39 1,46 1,52 1,58 1,65 1,71 1,76 1,82 1,87 1,93 2,13 2,32

mm cda/m 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50 2,60 2,70 2,80 2,90 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 12,00 14,00

El caudal viene expresado en kg/h

Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) 3/8 1/2 0,67 1,34 0,74 1,49 0,81 1,62 0,87 1,74 0,93 1,86 0,98 1,97 1,03 2,08 1,08 2,18 1,13 2,28 1,18 2,37 1,23 2,46 1,27 2,55 1,31 2,64 1,36 2,72 1,40 2,80 1,44 2,88 1,48 2,96 1,51 3,04 1,55 3,11 1,59 3,19 1,63 3,26 1,66 3,33 1,70 3,40 1,73 3,47 1,76 3,54 1,80 3,60 1,86 3,73 1,93 3,86 1,99 3,98 2,05 4,11 2,11 4,22 2,16 4,34 2,22 4,45 2,27 4,56 2,33 4,67 2,38 4,77 2,51 5,03 2,63 5,28 2,75 5,51 2,87 5,74 2,98 5,97 3,08 6,18 3,19 6,39 3,29 6,60 3,39 6,79 3,49 6,99 3,85 7,73 4,20 8,41

16/18

2,33 2,58 2,81 3,02 3,22 3,42 3,60 3,78 3,95 4,11 4,27 4,42 4,57 4,72 4,86 5,00 5,14 5,27 5,40 5,53 5,65 5,57 5,90 6,02 6,13 6,25 6,48 6,70 6,91 7,12 7,32 7,52 7,72 7,91 8,09 8,28 8,72 9,15 9,56 9,96 10,34 10,72 11,08 11,43 11,78 12,12 13,39 14,58,

20/22 3/4 3,68 4,07 4,43 4,76 5,08 5,39 5,68 5,96 6,22 6,48 6,73 6,98 7,21 7,44 7,67 7,89 8,10 8,31 8,52 8,72 8,92 9,11 9,30 9,49 9,67 9,86 10,21 10,56 10,89 11,22 11,54 11,86 12,16 12,47 12,76 13,05 13,75 14,43 15,07 15,70 16,31 16,90 17,47 18,03 18,57 19,10 21,11 22,98

26/28 1 7,62 8,42 9,16 9,86 10,52 11,15 11,75 12,32 12,88 13,41 13,93 14,43 14,92 15,40 15,86 16,32 16,76 17,19 17,62 18,04 18,45 18,85 19,24 19,63 20,01 20,39 21,13 21,84 22,54 23,22 23,88 24,53 25, 17 25,79 26,40 27,00 28,45 29,84 31, 19 32,48 33,74 34,96 36,14 37,29 38,42 39,52 43,68 47,54




TABLA IV: Gas propano - P = 37 mbar

ΔP/LE

Tipo de gas

Propano

Presión

P = 37 mbar

PCS

13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)

ds

1,16

4/6

6/8

8/10

-----0,05 0,05 0,06 0,06 0,07 0,07 0,08 0,08 0,08 0,09 0,09 0,09 0,10 0,10 0,10 0,11 0,11 0,11 0,11 0,12 0,12 0,12 0,13 0,13 0,13 0,13 0,14 0,14 0,15 0,15 0,16 0,16 0,17 0,17 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,22 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,26 0,29 0,32

-----0,15 0,16 0,18 0,19 0,20 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,38 0,39 0,40 0,41 0,43 0,44 0,46 0,47 0,48 0,49 0,51 0,52 0,53 0,56 0,59 0,61 0,64 0,66 0,69 0,71 0,73 0,76 0,78 0,86 0,94

-----0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49 0,52 0,54 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 0,71 0,73 0,74 0,76 0,78 0,80 0,81 0,83 0,85 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,04 1,06 1,09 1,12 1,14 1,20 1,26 1,32 1,38 1,43 1,48 1,53 1,58 1,63 1,67 1,85 2,01

mm cda/m 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50 2,60 2,70 2,80 2,90 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 12,00 14,00


Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) 3/8 ½ 0,58 1,17 0,64 1,29 0,70 1,40 0,75 1,51 0,80 1,61 0,85 1,71 0,90 1,80 0,94 1,89 0,98 1,97 1,02 2,06 1,06 2,14 1,10 2,21 1,14 2,29 1,18 2,36 1,21 2,43 1,25 2,50 1,28 2,57 1,31 2,64 1,35 2,70 1,38 2,77 1,41 2,83 1,44 2,89 1,47 2,95 1,50 3,01 1,53 3,07 1,56 3,13 1,62 3,24 1,67 3,35 1,72 3,46 1,78 3,56 1,83 3,66 1,88 3,76 1,93 3,86 1,97 3,96 2,02 4,05 2,07 4,14 2,18 4,37 2,28 4,58 2,39 4,79 2,49 4,99 2,58 5,18 2,68 5,37 2,77 5,55 2,86 5,72 2,94 5,90 3,03 6,07 3,35 6,71 3,64 7,30

16/18

20/22

26/28

-----2,02 2,24 2,44 2,62 2,80 2,96 3,12 3,28 3,42 3,57 3,71 3,84 3,97 4,10 4,22 4,34 4,46 4,57 4,69 4,80 4,91 5,01 5,12 5,22 5,32 5,43 5,62 5,81 6,00 6,18 6,35 6,53 6,70 6,86 7,03 7,18 7,57 7,94 8,30 8,64 8,98 9,30 9,62 9,92 10,22 12,52 11,63 12,65

¾ 3,19 3,53 3,84 4,14 4,41 4,68 4,93 5,17 5,40 5,63 5,84 6,06 6,26 6,46 6,65 6,85 7,03 7,21 7,39 7,57 7,74 7,91 8,07 8,24 8,40 8,55 8,86 9,16 9,46 9,74 10,02 10,29 10,56 10,82 11,08 11,33 11,94 12,52 13,09 13,63 14,16 14,67 15,16 15,65 16,12 16,58 18,33 19,95

1 6,61 7,31 7,95 8,56 9,13 9,68 10,20 10,70 11,18 11,64 12,09 12,53 12,95 13,37 13,77 14,16 14,55 14,93 15,29 15,66 16,01 16,36 16,70 17,04 17,37 17,70 18,34 18,96 19,57 20,16 20,73 21,29 21,85 22,39 22,92 23,44 24,70 25,91 27,07 28,20 29,29 30,38 31,37 32,37 33,35 34,30 37,92 41,27



TABLA V: Gas propano - P = 50 mbar

ΔP/LE

Tipo de gas

Propano

Presión

P = 50 mbar

PCS

13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)

ds

1,16

4/6

6/8

8/10

-------0,052 0,057 0,062 0,067 0,071 0,076 0,080 0,083 0,087 0,091 0,094 0,098 0,101 0,104 0,107 0,111 0, 114 0,116 0,119 0,122 0,125 0,128 0,130 0,133 0,136 0,138 0,143 0,148 0,153 0,”l57 0,162 0,166 0,170 0,175 0,179 0,183 0,193 0,202 0,211 0,220 0,229 0,237 0,245 0,253 0,260 0,268 0,296 0,322 0,347 0,370 0,392 0,443 0,490

-------0,151 0,167 0,182 0,196 0,209 0,221 0,233 0,244 0,255 0,266 0,276 0,286 0,296 0,305 0,315 0,324 0,332 0,341 0,349 0,358 0,366 0,374 0,382 0,389 0,397 0,404 0,419 0,433 0,447 0,460 0,473 0,486 0,499 0,511 0,523 0,535 0,564 0,592 0,618 0,644 0,669 0,693 0,716 0,739 0,762 0,783 0,866 0,942 1,014 1,082 1,146 1,296 1,433

-------0,324 0,358 0,389 0,419 0,447 0,474 0,499 0,523 0,547 0,570 0,592 0,613 0,634 0,654 0,674 0,693 0,712 0,730 0,748 0,766 0,783 0,801 0,817 0,834 0,850 0,866 0,897 0,928 0,957 0,986 1,014 1,042 1,069 1,095 1,121 1,147 1,208 1,267 1,324 1,380 1,433 1,485 1,535 1,584 1,632 1,678 1,855 2,019 2,173 2,318 2,456 2,776 3,069

mm cda/m 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1, 80 1,90 2,00 2, 10 2, 20 2,30 2,40 2,50 2, 60 2,70 2,80 2,90 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 12,00 14,00 16,00 18,00 20,00 25,00 30,00


Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) 3/8 1/2 0,584 1,171 0,646 1,294 0,703 1,408 0,756 1,515 0,807 1,617 0,855 1,713 0,901 1,805 0,945 1,894 0,988 1,979 1,029 2,061 1,069 2,141 1,107 2,218 1,145 2,293 1,181 2,366 1,217 2,438 1,252 2,507 1,286 2,575 1,319 2,642 1,351 2,707 1,383 2,771 1,415 2,834 1,446 2,896 1,476 2,957 1,506 3,016 1,535 3,075 1,564 3,133 1,620 3,246 1,675 3,356 1,729 3,463 1,781 3,567 1,832 3,669 1,881 3,769 1,930 3,867 1,9783,962 2,025 4,056 2,071 4,148 2,182 4,371 2, 289 4,585 2,392 4,791 2,491 4,990 2,587 5,183 2,681 5,370 2,771 5,552 2,860 5,729 2,946 5,902 3,030 6,071 3,350 6,711 3,646 7,304 3,923 7,860 4,185 8,385 4,435 8,855 5,013 10,044 5,542 11,102

16/18

20/22

26/28

-------2,029 2,242 2,441 2,626 2,802 2,969 3,129 3,282 3,429 3,572 3,710 3,844 3,974 4,101 4,225 4,345 4,463 4,579 4,692 4,803 4,912 5,019 5,124 5,228 5,329 5,430 5,626 5,816 6,002 6,183 6,359 6,532 6,701 6,867 7,030 7,189 7,575 7,946 8,304 8,649 8,983 9,307 9,622 9,929 10,229 12,521 11,630 12,658 13,621 14,532 15,398 17,407 19,241

3/4 3,198 3,535 3,847 4,140 4,417 4,680 4,932 5,173 5,406 5,631 5,848 6,069 6,265 6,464 6,659 6,850 7,036 7,218 7,396 7,571 7,743 7,912 8,078 8,241 8,401 8,559 8,868 9,168 9,461 9,746 10,025 10,297 10,564 10,825 11,081 11,332 11,942 12,527 13,090 13,634 14,160 14,672 15,169 15,652 16,124 16,585 18,333 19,953 21,472 22,908 24,273 27,439 30,330

1 6,615 7,312 7,958 8,564 9,137 9,681 10,202 10,701 11,182 11,647 12,097 12,534 12,958 13,372 13,775 14,168 14,553 14,930 15,299 15,661 16,017 16,365 16,708 17,046 17,377 17,704 18,343 18,965 19,570 20,160 20,736 21,299 21,851 22,391 22,921 23,441 24,701 25,911 27,076 28,201 29,290 30,384 31,376 32,377 33,353 34,306 37,921 41,273 44,415 47,384 50,208 56,757 62,737



TABLA VI: Gas propano - P1 = 0,85 bar, P2 = 0,64 bar

LE (m) 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0 125,0 150,0 175,0 200,0

Tipo de gas

Propano

Presión

P1 = 0,85 bar P2 = 0,64 bar

PCS

13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)

ds

1,16

d

1,85 kg/m3(n)

4/6

6/8

8/10

------2,778 2,778 2,514 2,147 1,899 1,520 1,298 1,148 1,038 0,887 0,784 0,710 0,652 0,606 0,568 0,536 0,474 0,429 0,394 0,366

-----6,250 6,250 6,250 6,250 5, 558 4,448 3,798 3,359 3,039 2,595 2,295 2,077 1,908 1,773 1,662 1,568 1,387 1,255 1,153 1,072

-----11,111 11,111 11,111 11,111 11,111 9,529 8,135 7,197 6,511 5,559 4,917 4,449 4,087 3,798 3,560 3,360 2,972 2,689 2,471 2,296


Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 Tubo de acero (pulgadas (in) (“)) 3/8 1/2 17,361 29,341 17,361 29,341 17,361 29,341 17,361 29,341 17,361 29,341 17,206 29,341 14,690 29,341 12,995 26,034 11,757 23,553 10,038 20,109 8,879 17,789 8,033 16,093 7,381 14,786 6,859 13,740 6,429 12,879 6,067 12,155 5,367 10,752 4,855 9,727 4,461 8,937 4,146 8,305

16/18

20/22

26/28

------44,445 44,445 44,445 44,445 44,445 44,445 44,445 44,445 40,819 34,851 30,830 27,891 25,626 23,813 22,321 21,065 18,635 16,858 15,489 14,393

3/4 62,675 62,675 62,675 62,675 62,675 62,675 62,675 62,675 62,675 54,938 48,599 43,966 40,395 37,538 35,185 33,206 29,375 26,575 24,417 22,689

1 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 108,509 100,524 90,942 83,556 77,645 72,780 68,686 60,761 54,969 50,505 46,932



TABLA VII: Gas propano - P1 = 1,5 bar, P2 = 1,3 bar

LE (m) 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0 125,0 150,0 175,0 200,0

Tipo de gas

Propano

Presión

P1 = 1,5 bar P2 = 1,3 bar

PCS

13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)

ds

1,16

d

1,85 kg/m3(n)

4/6

6/8

8/10

-----3,754 3,754 3,754 3,425 3,030 2,425 2,070 1,831 1,657 1,415 1,251 1,132 1,040 0,967 0,906 0,855 0,756 0,684 0,629 0,584

---8,446 8,446 8,446 8,446 8,446 7,096 6,059 5,360 4,849 4,140 3,662 3,313 3,044 2, 829 2,651 2,502 2,214 2,003 1,840 1,710

-----15,015 15,015 15,015 15,015 15,015 15,015 12,980 11,482 10,388 8,869 7,846 7,098 6,521 6,060 5,680 5,361 4,742 4,290 3,942 3,663


Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 Tubo de acero pulgadas (in) (“)) 3/8 1/2 23,461 39,650 23,461 39,650 23,461 39,650 23,461 39,650 23,461 39,650 23,461 39,650 23,438 39,650 20,734 39,650 18,758 37,578 16,015 32,084 14,167 28,382 12,817 25,677 11,776 23,591 10,943 21,922 10,257 20,549 9,680 19,393 8,563 17,155 7,747 15,520 7,118 14,260 6,614 13,251

16/18

20/22

26/28

------60,061 60,061 60,061 60,061 60,061 60,061 60,061 60,061 60,061 55,604 49,188 44,500 40,886 37,993 35,613 33,609 29,731 26,897 24,713 22,965

3/4 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 84,695 77,539 70,148 64,451 59,891 56,138 52,981 46,867 42,400 38,957 36,201

1 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 146,633 145,097 133,314 123,883 116,120 109,588 96,943 87,702 80,580 74,880



TABLA VIII: Gas propano - P1 = 1,85 bar, P2 = 1,35 bar

LE (m) 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0 125,0 150,0 175,0 200,0

Tipo de gas

Propano

Presión

P1 = 1,85 bar P2 = 1,35 bar

PCS

13,8 kWh/kg (11.900 kcal/kg)

ds

1,16

d

1,85 kg/m3(n)

4/6

6/8

8/10 Tubo de

4, 204 4,204 4,204 4,017 3,553 2,844 2,428 2,148 1,943 1,659 1,467 1,328 1,220 1,133 1,062 1,003 0,887 0,802 0,737 0,685

9,460 9,460 9,460 9,460 9,460 8,322 7,105 6,285 5,686 4,855 4,294 3,885 3,570 3,317 3,109 2,934 2,596 2,348 2,158 2,005

16,817 16,817 16,817 16,817 16,817 16,817 15,221 13,465 12,181 10,400 9,200 8,323 7,647 7,106 6,661 6,286 5,561 5,031 4,622 4,295


Tubo de cobre (mm) 10/12 13/15 16/18 hierro (pulgadas (in) (“)) 3/8 1/2 26,277 44,408 67,268 26,277 44,408 67,268 26,277 44,408 67,268 26,277 44,408 67,268 26,277 44,408 67,268 26,277 44,408 67,2 68 26,277 44,408 67,268 24,313 44,408 67,268 21,996 44,066 67,268 18,780 37,623 65,204 16,613 33,282 57,680 15,029 30,109 52,182 13,809 27,664 47,944 12,832 25,707 44,552 12,028 24,096 41,761 11,351 22,741 39,412 10,041 20,117 34,864 9,084 18,199 31,541 8,347 16,721 28,979 7,756 15,538 26,929

20/22

26/28

3/4 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 94,859 90,925 82,257 75,577 70,231 65,830 62,127 54,958 49,720 45,682 42,450

1 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 164,229 156,329 145,270 136,166 128,507 113,679 102,843 94,491 87,807

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