Molienda Clasificacion Y Ajuste Por Lagrange 2k3m2v
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- Words: 9,717
- Pages: 482
2.2.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 420 297 210 149 104 74 45
ALIMENTO 33.94 10.43 11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
GRUESOS 35.8 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
FINOS 1.04 1.37 5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
2.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE DE DATOS - MULTIPLICADORES DE LAGRANGE
2.1.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
MALLA
ABERTURA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
48
297
40.35
42.06
1.09
65
210
12.06
17.89
4.2
100
149
10.37
14.98
5.98
150
104
7.01
10.94
12.1
200
74
4.56
4.09
11.15
325
45
-325
4.91
3.20
11.86
20.74
6.84
53.62
100
100.00
100
2.3.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
M:5'*10'
MALLA
ABERTURA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
65 100 150 200 325 -325
210 149 104 74 45
8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
2.04 5.3 11.63 10.55 13.35 57.13 100
3.2.-
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-15 "II"
MALLA
ABERT.
35
420 297
48
ALIMENT. %PARCIAL 33.94 10.43
AL CICLON %AC, 66.06 55.63
GRUESOS %PARCIAL 35.8 15.85
210 149 104 74 45
65 100 150 200 325
11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
-325
ABERT. 420 297 210 149 104 74 45
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
44.51 35.71 28.47 24.24 20.19 0.00
17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F U/F 25.34 2707.55 33.39 1198.74 134.28 1315.21 181.80 784.28 280.99 571.01 230.54 263.95 264.17 234.45 1286.49 487.81
TOTAL 2732.90 1232.12 1449.48 966.08 851.99 494.49 498.62 1774.31
CURVA DE TROMP CICLON D-15 "II" CURVA DE PARTICION C. D - 15 " II " 120.00
100.00
EFICIENCIA %
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
D-50 = 76 u.
3.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) 3.1.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-15 "I" MALLA
ABERT.
ALIMENT. %PARCIAL
48 65 100 150
297 210 149 104
40.35 12.06 10.37 7.01
AL CICLON %AC, 59.65 47.59 37.22 30.21
GRUESOS %PARCIAL 42.06 17.89 14.98 10.94
200 325 -325
74 45
4.56 4.91 20.74 100
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
ABERT. 297 210 149 104 74 45
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F 34.36 132.39 188.50 381.41 351.47 373.85 1690.19
25.65 20.74 0.00
4.09 3.20 6.84 100.00
U/F 2880.20 1225.08 1025.80 749.15 280.08 219.13 468.39
TOTAL 2914.56 1357.47 1214.30 1130.57 631.54 592.98 2158.59
CURVA DE TROMP CICLON D-15 "I"
CURVA DE PARTICION C. D-15 "I" 120.00
% EFICIENCIAS
100.00
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
D-50 = 89 u.
3.3.-
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
MALLA
ABERT.
65
210 149 104 74 45
100 150 200 325 -325
MALLA 48 65 100
ABERTURA (u)
ABERT. 297 210 149
ALIMENT. %PARCIAL 8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
AL CICLON %AC, 91.53 77.25 58.24 46.07 35.65 0.00
DATOS BASE PARA LA EFIC. O/F 135.02 350.80 769.77
U/F 602.87 732.70 863.89
GRUES. %PARC. 17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
TOTAL 737.89 1083.50 1633.66
104 74 45
150 200 325
698.29 883.61 3781.33
461.87 271.51 448.34
1160.15 1155.12 4229.67
-325
CURVA DE TROMP CICLON D-6" CURVAS DE PARTICION CICLON: D - 6" 100.00 90.00 80.00
% EFICIENCIAS
70.00 60.00 50.00
40.00 30.00 20.00 10.00 0.00 10
100
ABERTURA (u)
D-50 = 170 u
4.2.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION ABERT.
MALLA
ALIMENT.
AL CICLON %AC,
%PARC. 420 297 210 149 104 74 45
35 48 65 100 150 200 325 -325
D-75 =110 u.
33.94 10.43 11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
GRUESOS %PARC. 35.8 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
66.06 55.63 44.51 35.71 28.47 24.24 20.19 0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S:EFICIENCIA C.D-15"II". 120.00
100.00
% E FI C I E N C I A
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
ABERTURA (u) Del grafico :
De donde: Ya = Yf = Yg =
Ya = Yf = Yg =
30 78 11
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.73731
Efic. de gruesos(Eg)=
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.911
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
67.16
4.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION 4.1.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION MALLA
ABERT.
ALIMENT.
48
297
40.35
59.65
42.06
65
210
12.06
47.59
17.89
100
149
10.37
37.22
14.98
150
104
7.01
30.21
10.94
200
74
4.56
25.65
4.09
325
45
4.91
20.74
3.20
20.74
0.00
6.84
%PARC.
-325
AL CICLON
GRUESOS
%AC,
%PARCIAL
100 D-75 =150 u.
100.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S:CICLON D-15 "I" %
120.00
100.00
E FI C I E N C I A
80.00
Ya 60.00
40.00
Yg
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
Del grafico :
Ya
=
38
Yf
=
89
Yg
=
19
De donde: Ya
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon
Yf
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon
Yg
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.63571
Eficiencia de gruesos(Eg)=
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.952
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
60.51
4.3.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION ABERT.
MALLA
ALIMENTO
AL CICLON
%PARCIAL 210 149 104 74 45
65 100 150 200 325 -325
D-75 =210 u.
GRUESOS
%AC, 8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
%PARC. 17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
91.53 77.25 58.24 46.07 35.65 0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S: CICLON D-6".… 120.00
Yf % EFICICIENCIAS
100.00
Ya
80.00
Yg
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
Del grafico :
De donde: Ya = Yf =
Ya = Yf = Yg =
79 93 61
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon
Yg
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef =
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg) 0.66218
Eficiencia de gruesos(Eg)= Eg =
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf) 0.813
Eficiencia total de clasificacion (Et) = Et =
Ef x Eg x 100 53.80
5.- EFICIENCIA DE MOLIENDA
5.1.- EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 MALLA .3/4 .1/2 .3/8 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
ALIM. MOL. %PESO 8.41 18.36 21.08 22.41 11.77 4.85 1.8 1.99 1.22 0.96 0.76 6.39 100
DESC. MOL, %PESO 0 0 0 0 13.1 12.1 11.93 12.99 7.84 6.1 4.61 31.33 100
ALIM. MOL. TMSPH 4.29 9.36 10.74 11.42 6.00 2.47 0.92 1.01 0.62 0.49 0.39 3.26 50.97
DESC. MOL, TMSPH 0.00 0.00 0.00 0.00 6.68 6.17 6.08 6.62 4.00 3.11 2.35 15.97 50.97 PROM. =
TMSPH 7.55 5.76 10.78 13.50 18.15 16.21 12.11 5.16 3.25 8.97 101.43
DESC. MOL, TMSPH 2.36 3.64 9.31 13.82 17.34 16.36 9.93 6.25 4.76 17.65 101.43 PROM. =
5.2.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA .20. 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ALIM. MOL. %PESO 7.44 5.68 10.63 13.31 17.89 15.98 11.94 5.09 3.2 8.84 100
DESC. MOL, %PESO 2.33 3.59 9.18 13.63 17.1 16.13 9.79 6.16 4.69 17.4 100
ALIM. MOL.
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 x 10 "II"
MALLA .20.
ALIM. MOL. %PESO 12.46
DESC. MOL, %PESO 3.28
ALIM. MOL. TMSPH 10.80
DESC. MOL, TMSPH 2.84
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
8.5 14.84 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.1 6.45 100
3.97 10.51 13.02 16.13 12.98 10.25 5.5 4.98 19.38 100
7.37 12.86 13.73 15.07 8.99 6.54 3.02 2.69 5.59 86.65
3.44 9.11 11.28 13.98 11.25 8.88 4.77 4.32 16.79 86.65 PROM. =
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 5 x 10
MALLA
ALIM. MOL. %PESO
DESC. MOL, %PESO
ALIM. MOL. TMSPH
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
0.1 1.63 3.55 12.75 21.67 25.55 13.66 8.03 13.06 100
0 1.76 2.16 9.96 20.52 25.61 14.23 9.56 16.2 100
0.05 0.75 1.64 5.90 10.02 11.81 6.32 3.71 6.04 46.24
DESC. MOL, TMSPH 0.00 0.81 1.00 4.61 9.49 11.84 6.58 4.42 7.49 46.24 PROM. =
6.- CORTO CIRCUITO 0 BY 6.1.- CICLON D-15 "I"
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 46.2 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH 36.47 46.29 13.90 17.64 12.04 15.28 9.49 12.04 5.12 6.50 4.93 6.25 18.05 22.91 100.00 126.92
A ser Bp. 21.41 8.16 7.07 5.57 3.01 2.89 10.60
a ser cla sificada 24.88 9.48 8.21 6.47 3.50 3.36 12.32
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA 48 65
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F TOTAL %peso corr. TPH 45.16 45.81 16.42 16.66
Debido al bp 21.18 7.70
Debido a la clasificacion 24.62 8.95
13.65 8.96 3.64 3.19 8.99 100.00
100 150 200 325 -325
13.84 9.09 3.69 3.23 9.12 101.43
6.40 4.20 1.71 1.49 4.22
7.44 4.88 1.98 1.74 4.90
A ser Bp.
a ser cla sificada 21.95 8.50 9.63 6.78 5.78 3.34 3.29 13.23
6.2.- CICLON D-15 "II" De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 35.3 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH 30.28 33.95 11.72 13.14 13.29 14.90 9.35 10.49 7.98 8.94 4.60 5.16 4.54 5.09 18.24 20.46 112.14
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
12.00 4.65 5.27 3.71 3.16 1.82 1.80 7.23
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F TOTAL %peso corr. TPH 38.63 33.47 14.85 12.87 15.72 13.62 9.94 8.62 6.98 6.05 3.20 2.77 2.72 2.36 7.95 100.00 86.65
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
6.3.-
Debido al bp 11.83 4.55 4.81 3.05 2.14 0.98 0.83
Debido a la clasificacion 21.64 8.32 8.81 5.57 3.91 1.79 1.52
CICLON D-6 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon:
Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 16.1 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH
A ser Bp.
a ser cla sificada
9.36 13.66 18.65 12.11 10.63 35.59 100.00
65 100 150 200 325 -325
1.27 1.86 2.54 1.65 1.45 4.85 93.9
0.21 0.30 0.41 0.27 0.23 0.78
1.07 1.56 2.13 1.38 1.21 4.07
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS MALLA
U/F
TOTAL
%peso corr.
TPH
Debido al bp
Debido a la clasificacion
65
17.39
10.16
1.64
8.52
100
21.98
11.90
1.92
9.98
150
25.73
6.33
1.02
5.31
200
13.69
3.67
0.59
3.07
325
7.93
6.14
0.99
5.15
-325
13.29 100.00
46.24
7.- CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUDIN SHUMAN 7.1.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 MALLA 3/4. 1/2. 3/8. 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
ABERTURA 19000 13500 9510 4760 1680 841 585 420 295 210 149
%PARC. 8.41 18.36 21.08 22.41 11.77 4.85 1.80 1.99 1.22 0.96 0.76 6.39 100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL F80
% ING
100.00
% ACUM. 8.41 26.77 47.85 70.26 82.03 86.88 88.68 90.67 91.89 92.85 93.61 100.00
% ING
10.00
1.00 1
10
100
1000
10000
ABERTURA (um)
F80 =
17500 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 25.2 11.93 12.99 7.84 6.1 4.61 4.22 2.95 3.12 21.04 100
% ACUM. 25.20 37.13 50.12 57.96 64.06 68.67 72.89 75.84 78.96 100.00
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80
% ING
100.00
10.00
1.00 10
100
F80 =
ABERTURA (u) 910 (u)
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
19.2
7.2.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0
ABERTURA 841
28
595
%PARCIAL 7.44
% ACUM. 7.44
5.68
13.12
35
420
10.63
23.75
48
297
13.31
37.06
65
210
17.89
54.95
100
149
15.98
70.93
150
104
11.94
82.87
200
74
5.09
87.96
325
45
3.2
91.16
8.84
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL F80
% ING
100.00
10.00
1.00 1
10
100 ABERTURA (u)
F80 =
550 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0
ABERTURA 841
%PARCIAL 2.33
28
595
3.59
5.92
35
420
9.18
15.10
48
277
13.63
28.73
65
210
17.1
45.83
100
149
16.13
61.96
150
104
9.79
71.75
200
74
6.16
77.91
325
45
4.69
82.60
17.4
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80 100.00
% ACUM. 2.33
% ING
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 =
380 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
1.45
7.3.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 12.46 8.5 14.84 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.1 6.45 100
% ACUM. 12.46 20.96 35.80 51.65 69.04 79.41 86.96 90.45 93.55 100.00
CURVA G-G-S:CALCULO DEL F80
% ING
100.00
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
F80 =
600 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
%PARCIAL 3.28 3.97 10.51 13.02 16.13 12.98 10.25 5.5 4.98 19.38 100
% ACUM. 3.28 7.25 17.76 30.78 46.91 59.89 70.14 75.64 80.62 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL P80
100.00
%ING
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 =
405 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "II" =
1.48
7.4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10 MALLA
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
595
0.1 1.63 3.55 12.75 21.67 25.55 13.66 8.03 13.06 100
420
297 210 149 104 74 45
0.10 1.73 5.28 18.03 39.70 65.25 78.91 86.94 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL F80, M: 5 x 10 100.00
% E F I C I E N C I A
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u) F80 =
200 (u)
MALLA
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
35
420
1.76
1.76
48
297
2.16
3.92
65
210
9.96
13.88
100
149
20.52
34.40
150
104
25.61
60.01
200
74
14.23
74.24
325
45
9.56
83.80
16.2
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80, M:5 X 10 100.00
%ING
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
180 (u) 1.11
8.- CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO
8.1.- PARA EL MOLINO 7 X 12 TONELAJE HORARIO =
50.97
F80
=
17500
P80
=
910
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
370
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.88
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 4.868
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 17.23
Kv - H / TCS
8.2.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" TONELAJE HORARIO = F80 P80
101.43
= =
AMPERAJE
550 380
=
VOLTAJE DE LINIA
420
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.88
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 2.777
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
WORK INDEX
=
29.05
Kv - H / TCS
8.3.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" TONELAJE HORARIO =
86.65
F80
=
600
P80
=
405
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
400
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.89
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 3.131
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 31.99
Kv - H / TCS
8.4.- PARA EL MOLINO 5 X 10 TONELAJE HORARIO =
80
F80
=
200
P80
=
180
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
170
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.8
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 1.296
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 30.68
Kv - H / TMS
9.- CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
9.1.- PARA EL MOLINO 8'x10' "I" PESO DE CARGA =
0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
8.01 10.76 0.35 293.00 26.241 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80 K S %Cs D Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
= = = = =
80% Pasante en la alimentacion Constante = Gravedad especifica del solido % de velosidad critica del molino Diametro interno del molino Work index del molino =
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81
= = = = = 4.23 pulgadas
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4
% EN PESO
% EN PESO ACUM. 5.77 13.50 27.05 48.66 100.00
5.77 7.73 13.54 21.62 51.33
PESO DE BOLAS (TM) 1.5 2.0 3.6 5.7 13.5 26.3
NOTA .-
Se usa bolas de 4" en compensacion por la mayor.
9.2.- PARA EL MOLINO 8'x10' "II" PESO DE CARGA = 0.821xD^2xLxVpxCD (TC) D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
7.87 10.73 0.34 293.00 24.728 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80 K S %Cs D
= = = = =
Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
80% Pasante en la alimentacion Constante = Gravedad especifica del solido % de velosidad critica del molino Diametro interno del molino Work index del molino
= = = = =
=
4.99 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4 4.5
NOTA .-
% EN PESO
% EN PESO ACUM. 3.02 7.09 14.26 25.74 42.92 100.00
3.02 4.08 7.17 11.48 17.18 57.08 100.00
PESO DE BOLAS (TM) 0.7 1.0 1.8 2.8 4.2 14.1
Se usa bolas de 4.5" en compensacion por la mayor.
10.- DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINERIA: LINCH Y RAO Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porcentaje -m200 en el O/F de cada ciclon, por tal motivo se muestreo a un corte de 8.4 para asi dimencionar nuestro ciclon a un corte de 9.0 10.1.- CICLON D-15 "I" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volum. m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga:
141.768 7 4.75 62.64
A1 A2 A3
= = =
0.5 1 0.125
Ao = 7.174 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de: VF = 4.89 (pulgadas)
146.02
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
41.39 76.66 3
Bo = -12.936 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 42.54 Wf = 78.87 El nuevo apex de operación seria de: SPIG = 3.128 (pulgadas)
10.2- CICLON D-15 "II" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga: A1 = 0.5 A2 = 1 A3 = 0.125 Ao = 6.501 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : VF = 4.89 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H =
40.12 62.05
118.23 6 4.75 64.38
121.77
SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
2.5
Bo = -3.135 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 41.4 Wf = 63.9 El nuevo apex de operacon seria de : SPIG = 2.576 (pulgadas) 10.3.- CICLON D-6" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga: A1 = 0.5 A2 = 1 A3 = 0.125 Ao = 18.075 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : VF = 3.08 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
108.09 128.87 1.125
Bo = -22.417 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 117.74 Wf = 138.23 El nuevo apex de operacon seria de : SPIG = 1.190 (pulgadas)
192.96 5 2.875 42.15
206.98
Bi = Alimento Ci = Gruesos
M:8*10 "II"
Di = Finos (Di-Ci)*(Ci-Bi) -64.65 -78.48 -74.49 -4.57 1.23 -4.42 -7.35 -636.71 -869.44
(DI-Ci)^2 1208.26 209.67 141.13 8.47 15.84 35.64 59.91 2147.40 3826.32
BETA =
0.23
DATOS ACUMULADOS
DELTA -6.04 2.13 3.57 0.91 1.21 0.62 0.81 -3.21 0.00
LANDA -3.66 1.29 2.17 0.55 0.74 0.37 0.49 -1.95
ALIMENTO 30.28 11.72 13.29 9.35 7.98 4.60 4.54 18.24 100.00
GRUESOS 38.63 14.85 15.72 9.94 6.98 3.20 2.72 7.95 100.00
FINOS 1.87 1.08 5.02 7.33 11.36 9.38 10.73 53.23 100.00
ALIMENTO 30.28 42.00 55.28 64.64 72.61 77.22 81.76 100.00
M:8*10 "I" DATOS ACUMULADOS (Di-Ci)*(Ci-Bi)
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
ALIMENTO
-70.06
1678.54
-6.51
-3.88
36.47
45.16
1.87
36.47
-79.81
187.42
3.08
1.84
13.90
16.42
3.83
50.37
-41.49
81.00
2.80
1.67
12.04
13.65
5.64
62.41
4.56
1.35
4.16
2.48
9.49
8.96
11.60
71.90
-3.32
49.84
0.95
0.56
5.12
3.64
11.04
77.02
-14.81
75.00
0.03
0.02
4.93
3.19
11.86
81.95
-650.24
2188.37
-4.51
-2.69
18.05
8.99
54.16
100.00
-855.17
4261.51
0.00
100.00
100.00
100.00
BETA =
0.20
(Remolienda) (Di-Ci)*(Ci-Bi)
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
-147.79 -120.97 -91.04 -4.63 -12.71 -982.25 -1359.40
249.32 267.98 193.77 9.67 28.30 1924.58 2673.62
1.33 -0.93 -0.54 -0.09 0.31 -0.08
0.89 -0.62 -0.36 -0.06 0.21 -0.06
9.36 13.66 18.65 12.11 10.63 35.59 100.00
17.39 21.98 25.73 13.69 7.93 13.29 100.00
1.59 5.62 11.81 10.58 13.24 57.16 100.00
BETA =
0.51
DEL CICLON %AC, 64.20 48.35
FINOS DEL CICLON U/F %PARCIAL%AC, (O-M)/O-U) 1.04 98.96 94.65 1.37 97.59 62.57
DATOS ACUMULADOS ALIMENTO
9.36 23.02 41.67 53.78 64.41 100.00
30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
92.08 84.62 73.09 63.63 52.79 0.00 PROM (U/F) PROM (O/F)
%DE EFICIENCIAS O/F 0.93 2.71 9.26 18.82 32.98 46.62 52.98 72.51
47.22 46.05 107.79 87.60 87.73 70.35 75.63 24.37
U/F 99.07 97.29 90.74 81.18 67.02 53.38 47.02 27.49
1000
DEL CICLON %AC, 57.94 40.05 25.07 14.13
FINOS %PARCIAL 1.09 4.2 5.98 12.1
DEL CICLON %AC, 98.91 94.71 88.73 76.63
U/F (O-M)/(O-U) 95.83 86.21 80.91 74.27
74.272
10.04 6.84 0.00
11.15 11.86 53.62 100
%DE EFICIENCIAS O/F 1.18 9.75 15.52 33.74 55.65 63.05 78.30
65.48 53.62 0.00
71.84 70.29
PROM (U/F) PROM (O/F)
68.48 31.52
U/F 98.82 90.25 84.48 66.26 44.35 36.95 21.70
U/F
O/F 1000
ABERTURA (u)
DEL CICLON %AC, 82.17 60.50 34.95 21.29 13.26 0.00
FINOS DEL CICLON U/F %PARCIAL%AC, (O-M)/O-U) 2.04 97.96 40.72 5.3 92.66 47.92 11.63 81.03 49.46 10.55 70.48 49.62 13.35 57.13 48.96 57.13 0.00 100
PROM (U/F) PROM (O/F) %DE EFICIENCIAS O/F 18.30 32.38 47.12
U/F 81.70 67.62 52.88
33.81 66.19
60.19 76.50 89.40
39.81 23.50 10.60
U/F
O/F
1000
50 = 170 u
CICLON D-15 "II" DEL CICLON %AC, 64.20 48.35 30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
FINOS %PARC. 1.04 1.37 5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
DEL CICLON %AC, 98.96 97.59 92.08 84.62 73.09 63.63 52.79 0.00
Yf
Ya
Yg
1000
%
CICLON D-15 "I" DEL CICLON %AC,
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
57.94
1.09
98.91
40.05
4.2
94.71
25.07
5.98
88.73
14.13
12.1
76.63
10.04
11.15
65.48
6.84
11.86
53.62
0.00
53.62
0.00
100
Yf
Ya
Yg
1000
%
CICLON D-6 DEL CICLON %AC, 82.17 60.50 34.95 21.29 13.26 0.00
FINOS %PARC. 2.04 5.3 11.63 10.55 13.35 57.13 100
DEL CICLON %AC, 97.96 92.66 81.03 70.48 57.13 0.00
1000
ABERTURA (u)
%
EFICIENCIA 100.00 100.00 100.00 100.00 10.15 59.92 84.91 84.68 84.44 84.26 83.51 79.60 80.96
EFICIENCIA % 68.68 36.80 13.64 2.35 4.42 0.93 18.01 17.37 31.77 49.20 33.64
EFICIENCIA % 73.68
53.29 29.18 17.85 7.25 20.11 26.34 36.55 37.75 66.72 46.21
EFICIENCIA % 100.00 7.39 39.15 21.88 5.31 0.23 4.01 16.00 19.38 35.69
GAUDIN SHUMAN
% ING 91.59 73.23 52.15 29.74 17.97 13.12 11.32 9.33 8.11 7.15 6.39 0.00
100000
% ING 74.80 62.87 49.88 42.04 35.94 31.33 27.11 24.16 21.04 0.00
1000
% ING 92.56 86.88
76.25 62.94 45.05 29.07 17.13 12.04 8.84 0.00
1000
% ING 97.67 94.08 84.90 71.27 54.17 38.04 28.25 22.09 17.40 0.00
1000
56 56
%ING 87.54 79.04 64.20 48.35 30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
1000
% ING 96.72 92.75 82.24 69.22 53.09 40.11 29.86 24.36 19.38 0.00
1000
%ING
99.90 98.27 94.72 81.97 60.30 34.75 21.09 13.06 0.00
1000
% ING
98.24 96.08 86.12 65.60 39.99 25.76 16.20 0.00
1000
* * *
550 350 3.15 0.81 8.01 29.05
NUMERO DE BOLAS 4700 3225 3269 3285 5238 19717
* * *
0 en el O/F de cada ciclon, nuestro ciclon a un
600 350 3.23 0.806 7.87 31.99
NUMERO DE BOLAS 2318 1602 1630 1644 1649 3846
1.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE D
1.1.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y
DATOS ACUMULADOS
CARGA
GRUESOS 38.63 53.48 69.20 79.14 86.12 89.32 92.05 100.00
CIRCULANTE 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40
FINOS 1.87 2.95 7.97 15.30 26.66 36.04 46.77 100.00
MALLA
ABERT.
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
1.2.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAG CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
DATOS ACUMULADOS
CARGA
GRUESOS
FINOS
CIRCULANTE
45.16
1.87
3.98
61.58
5.70
3.98
75.23
11.34
3.98
84.19
22.95
3.98
87.83
33.98
3.98
91.01
45.84
3.98
100.00
100.00
MALLA
ABER.
65 100 150 200 325 -325
210 149 104 74 45
3.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) 3.1.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-10
DATOS ACUMULADOS GRUESOS FINOS
17.39 39.37 65.10 78.79 86.71 100.00
1.59 7.21 19.02 29.60 42.84 100.00
CARGA CIRCULANTE
0.97 0.97 0.97 0.97 0.97
MALLA
ABERTURA
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
MALLA
ABERTURA
48
297
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
22
CURVA DE TROMP CICLON D-10
120.00
100.00
% EFICIENCIAS
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
3.2.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
MALLA
ABERTURA
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
MALLA 48
ABERTURA 297
65
210
100 150 200 325
149 104 74 45
-325
CURVA DE TROMP CICLON D-6
100.00
90.00
80.00
% EFICIENCIA
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
0.00 10
4.4.1.MALLA
ABER.
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
D-75 =103 u.
120.00
100.00
% EFICIENCIA
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
Del grafico :
De donde: Ya
=
Yf
=
Yg
=
Eficiencia de finos (Ef) =
Eficiencia de gruesos
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
4.2.-
MALLA
ABER.
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
D-75 =105 u.
120.00
% EFICIENCIA
100.00
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
Del grafico :
De donde: Ya = Yf = Yg = Eficiencia de finos (Ef) =
Eficiencia de gruesos(Eg)=
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
5.- EFICIENCIA DE MOLIENDA 5.1.- EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 MALLA ALIM. MOL. %PESO .3/4 3.19 .1/2 14.99 .3/8 22.86 4 20.8 10 11.25 20 6.24 28 2.59 35 2.69 48 1.73 65 1.3 100 1.02 -100 11.34 100
5.2.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA ALIM. MOL. %PESO .20. 7.62 28 6.4 35 11.35 48 14.83 65 15.64 100 12.82 150 10.58 200 5.21 325 4.22 -325 11.33 100 5.3.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA ALIM. MOL. %PESO .20. 8.19 28 6.35 35 11.57 48 15.35 65 15.84 100 12.82 150 10.01
200 325 -325
4.92 4.28 10.67 100
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 5 X 10 MALLA ALIM. MOL. %PESO
35 48 65 100 150 200 325 -325
1.26 2.17 8.73 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100
6.- CORTO CIRCUITO 0 BY 6.1.- CICLON D-10 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 42.6
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION Q 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO %peso corr. 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F %peso corr. 40.02 15.74 12.82 10.30 5.07 4.25
-325
11.81 100.00
6.2.- CICLON D-6 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 27.5
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION Q 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION MALLA
ALIMENTO %peso corr.
65
8.45
100 150 200 325 -325
10.95 17.74 12.22 13.08 37.57 100.00 CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F %peso corr.
65 100 150 200 325 -325
12.40 15.74 23.54 15.02 13.58 19.73 100.00
7.- CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUD 7.1.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 MALLA 3/4. 1/2. 3/8. 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
%,ING
100.00
%,ING
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
7.2.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA .20. 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200
325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
7.3.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
100.00
% ING
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
7.4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10
MALLA
35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 5 X 10 MALLA
35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
8.- CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO 8.1.- PARA EL MOLINO 7 X 12 TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE = VOLTAJE DE LINIA = FACTOR DE POTEN. = CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.2.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE = VOLTAJE DE LINIA = FACTOR DE POTEN. = CONSUMO DE ENERGIA CONSUMO DE ENERGIA WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.3.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
=
FACTOR DE POTEN. =
CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.4.- PARA EL MOLINO 5 X 10 TONELAJE HORARIO =
F80
=
P80
=
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
=
FACTOR DE POTEN. =
CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
9.- CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
9.1.- PARA EL MOLINO 8'x10' "I" PESO DE CARGA =
D = Diametro entre forros, pies
=
L = Longitud entre forros, pies
=
Vp = % de vol. ocupado por la bolas
=
Cd = Densidad aparente
=
PESO DE CARGA =
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80
=
K S %Cs D
= = = =
Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
=
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4
NOTA.-
9.2.- PARA EL MOLINO 8'x10' "II" PESO DE CARGA = D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
(*) Datos tomados el último mantenimiento p
TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/ F80 = K = S = %Cs = D = Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
=
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 NOTA .10.- DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES
MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINE
Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porce por tal motivo se muestreo a un corte de 9.1 para asi dim corte de 10.2 (aproximadamente 1500 TMPD)
10.1.- CICLON D-10 ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA. Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pu P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes Se otorga: A1 = A2 = A3 =
Ao = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg e El nuevo vortex de operación seria de: VF =
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = B2 = Bo = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = Wf = El nuevo apex de operación seria de: SPIG = 10.2.- CICLON D-6"
ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA. Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pu P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas
PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes Se otorga: A1 A2 A3
= = =
Ao = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg e El nuevo vortex de operación seria de : VF = ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = B2 = Bo = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = Wf = El nuevo apex de operacon seria de : SPIG =
CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE DE DATOS - MULTIPLICADORES DE LAGRANGE
AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE, MOLIENDA PRIMARIA.
ALIMEN.
GRUESOS
FINOS
(Di-Ci)*(Ci-Bi)
32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81 100.00
1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56 100
-282.58 -49.86 -14.18 0.22 -5.84 -17.18 -462.72 -832.13 BETA =
AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
M:5'*10'
(Remolienda)
ALIM.
GRUESOS
FINOS
(Di-Ci)*(Ci-Bi)
8.84 9.83 19.35 11.48 12.78 37.73 100.00
12.16 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100.00
2.13 3.92 8.09 8.15 12.41 65.3 100
-33.30 -82.44 -46.45 -29.24 -1.33 -826.63 -1019.39 BETA =
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-10 ALIMENTO %PARCIAL
AL CICLON
GRUESOS
%AC, 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
67.28 55.64 45.24 35.27 28.81 22.15 0.00
40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81 100.00
U/F
TOTAL
30.25
3078.00
3108.24
82.43
1210.59
1293.01
6.37
160.70
986.01
1146.70
14.01
253.28
791.80
1045.08
24.24
213.80
389.56
603.36
35.44
262.52
326.87
589.39
44.54
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F
59.98 44.24 31.42 21.13 16.06 11.81 0.00
%DE EFICIENCIAS O/F 0.97
1305.89
908.32
2214.21
58.98
CURVA DE TROMP CICLON D-10
CURVAS DE PARTICION CICLON D-10
U/F
O/F
100 ABERTURA (u)
d - 50
=
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
ALIMENTO %PARCIAL
AL CICLON
GRUESOS
%AC,
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
8.84
91.16
12.16
87.84
9.83
81.34
16.42
71.42
19.35
61.99
22.56
48.86
11.48
50.51
15.47
33.39
12.78
37.74
13.76
19.63
37.73
0.00
19.63
0.00
100.00
100.00
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA
%DE EFICIENCIAS
O/F 81.30
U/F 751.85
TOTAL 833.15
O/F 9.76
149.63
1015.24
1164.87
12.85
308.80 311.09 473.70 2492.54
1394.87 956.50 850.77 1213.71
1703.67 1267.59 1324.47 3706.25
18.13 24.54 35.77 67.25
CURVA DE TROMP CICLON D-6
CURVA DE PARTICION: CICLON D-6
U/F
O/F
100 ABERTURA (u)
EFICIENCIA DE CLASIFICACION EFICIENCIA DE CLASIFICACION ALIM. %PARCIAL 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
CICLON D-10 AL CICLON %AC,
GRUES. %PARCIAL 40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81
67.28 55.64 45.24 35.27 28.81 22.15 0.00
DEL CICLON %AC, 59.98 44.24 31.42 21.13 16.06 11.81 0.00
100.00 (calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S; EFICIENCIA C: D-10 Yf
Ya
Yg
100
ABERTURA (u)
Ya
=
41
Yf
=
87
Yg
=
18
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.70732
Eficiencia de gruesos
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.927
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
65.54
EFICIENCIA DE CLASIFICACION
ALIMENTO %PARCIAL
%
CICLON D-6
AL CICLON
GRUES.
%AC,
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
8.84
91.16
12.16
87.84
9.83
81.34
16.42
71.42
19.35
61.99
22.56
48.86
11.48
50.51
15.47
33.39
12.78
37.74
13.76
19.63
37.73 100.00
0.00
19.63 100.00
0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S: EFICIENCIA; C: D-6 Yf Yg
Ya
100
Ya = Yf = Yg =
ABERTURA (u)
74 92 56
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon Eficiencia de finos (Ef) = Ef =
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg) 0.62162
Eficiencia de gruesos(Eg)= Eg =
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf) 0.846
Eficiencia total de clasificacion (Et) = Et =
Ef x Eg x 100 52.60
%
EFICIENCIA DE MOLIENDA EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 DESC. MOL, %PESO 0 0 0 0 7.59 10.2 11.94 13.95 7.43 6.44 4.88 37.57 100
ALIM. MOL. TMSPH 1.67 7.85 11.97 10.89 5.89 3.27 1.36 1.41 0.91 0.68 0.53 5.94 52.36
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 3.97 32.53 5.34 38.82 6.25 78.31 7.30 80.72 3.89 76.72 3.37 79.81 2.56 79.10 19.67 69.82 52.36 PROM. = 77.99
TMSPH 7.00 5.88 10.43 13.63 14.37 11.78 9.72 4.79 3.88 10.41 91.89
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 1.06 84.91 1.90 67.66 6.90 33.83 10.57 22.45 13.10 8.82 12.10 2.66 11.39 14.68 7.25 33.97 7.23 46.38 20.38 48.92 91.89 PROM. = 47.19
EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" DESC. MOL, %PESO 1.15 2.07 7.51 11.5 14.26 13.17 12.4 7.89 7.87 22.18
ALIM. MOL.
100 EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "II" DESC. MOL, %PESO 1.15 1.9 6.8 11.14 14.23 13.15 12.61
ALIM. MOL. TMSPH 7.53 5.84 10.63 14.11 14.56 11.78 9.20
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 1.06 85.96 1.75 70.08 6.25 41.23 10.24 27.43 13.08 10.16 12.08 2.51 11.59 20.62
8.01 7.69 23.32 100
4.52 3.93 9.80 91.89
7.36 7.07 21.43 91.89 PROM. =
38.58 44.34 54.25 50.72
EFICIENCIA DEL MOLINO 5 X 10 DESC. MOL, %PESO
ALIM. MOL. TMSPH
1.09 1.08 3.14 5.6 8.42 7.52 10.87 62.28 100
1.09 1.88 7.56 14.23 19.55 13.40 11.92 17.01 86.65
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH %
0.94 0.94 2.72 4.85 7.30 6.52 9.42 53.97 86.65 PROM. =
CORTO CIRCUITO 0 BY
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon %
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : Ira a la descarga por efecto del Bp Ira ala descarga por efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION TOTAL TPH 77.27 27.49 24.56 23.54 15.25 15.73 52.31 236.14
A ser Bp. 32.90 11.71 10.46 10.02 6.49 6.70 22.27
a ser cla sificada 44.36 15.79 14.10 13.51 8.75 9.03 30.03
31.32 12.32 10.03 8.06 3.96 3.33
Debido a la clasificacion 42.23 16.61 13.53 10.86 5.34 4.48
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : Se encuentra alli debido al efecto del Bp Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS TOTAL TPH 73.55 28.93 23.56 18.92 9.31 7.81
Debido al bp
13.49 50.23 64.03 65.90 62.68 51.39 21.00 68.48 31.01
21.70 183.78
9.24
12.46
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon %
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE :
Ira a la descarga por efecto del Bp
Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION TOTAL
A ser Bp.
a ser cla -
TPH
sificada
11.17
14.48 23.47 16.16 17.30 49.70 132.28 LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : Se encuentra alli debido al efecto del Bp Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS TOTAL TPH
10.00 12.69 18.97 12.11 10.94 15.90
3.07
8.10
3.98 6.46 4.45 4.76 13.67
10.50 17.01 11.72 12.54 36.02
Debido al bp
Debido a la clasificacion
2.75 3.49 5.22 3.33 3.01 4.38
7.25 9.20 13.75 8.77 7.93 11.53
80.61
CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUDIN SHUMAN
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 ABERTURA 19000 13500 9510 4760 1680 841 585 420 295 210 149
%PARCIAL 3.19 14.99 22.86 20.8 11.25 6.24 2.59 2.69 1.73 1.3 1.02 11.34 100
% ACUM. 3.19 18.18 41.04 61.84 73.09 79.33 81.92 84.61 86.34 87.64 88.66 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL F80; M: 7x12
% ING 96.81 81.82 58.96 38.16 26.91 20.67 18.08 15.39 13.66 12.36 11.34 0.00
10
100
1000
10000
ABERTURA (u) F80 = 1500 u.
F80 =
15000 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 17.79 11.94 13.95 7.43 6.44 4.88 4.89 3.47 4.43 24.78 100
% ACUM. 17.79 29.73 43.68 51.11 57.55 62.43 67.32 70.79 75.22 100.00
CURVA DE G-G-S CALCULO DEL P80 M:7x12
% ING 82.21 70.27 56.32 48.89 42.45 37.57 32.68 29.21 24.78 0.00
10
100
ABERTURA (u) F80 =
790 (u)
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
19.0
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I" ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 1.15 2.07 7.51 11.5 14.26 13.17 12.4 7.89 7.87 22.18 100
% ACUM. 1.15 3.22 10.73 22.23 36.49 49.66 62.06 69.95 77.82 100.00
% ING 98.85 96.78 89.27 77.77 63.51 50.34 37.94 30.05 22.18 0.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL F80 M:8x10 "I"
10
100
ABERTURA (u)
F80 =
330 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
% ING
841
1.15
1.15
98.85
595
2.07
3.22
96.78
420
7.51
10.73
89.27
297
11.5
22.23
77.77
210
14.26
36.49
63.51
149
13.17
49.66
50.34
104
12.4
62.06
37.94
74
7.89
69.95
30.05
45
7.87
77.82
22.18
22.18
100.00
0.00
% ACUM.
%ING
100
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:8x10 "I"
10
ABERTURA (u)
P80 =
100
290 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
1.14
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
ABERTURA
%PARCIAL
841
8.19
8.19
91.81
595
6.35
14.54
85.46
420
11.57
26.11
73.89
297
15.35
41.46
58.54
210
15.84
57.30
42.70
149
12.82
70.12
29.88
104
10.01
80.13
19.87
74
4.92
85.05
14.95
45
4.28
89.33
10.67
10.67
100.00
0.00
100
CURVA G-G-S CALCULO DEL F80 M: 8x10
10
ABERTURA (u)
F80 =
100
450 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 1.15 1.9 6.8 11.14 14.23 13.15 12.61 8.01 7.69 23.32 100
% ACUM. 1.15 3.05 9.85 20.99 35.22 48.37 60.98 68.99 76.68 100.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:8x10 "II"
10
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10
ABERTURA (u)
100
305 (u) 1.48
% ING 98.85 96.95 90.15 79.01 64.78 51.63 39.02 31.01 23.32 0.00
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
%ING
420 297 210 149 104 74 45
1.26 2.17 8.73 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100
1.26 3.43 12.16 28.58 51.14 66.61 80.37 100.00
98.74 96.57 87.84 71.42 48.86 33.39 19.63 0.00
CURVA DE G-G-S CALCULO DEL F80 M:5x10
10
100 ABERTURA (u)
F80 =
180 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 5 X 10 ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
% ING
420 297 210 149 104 74 45
1.09 1.08 3.14 5.6 8.42 7.52 10.87 62.28 100
1.09 2.17 5.31 10.91 19.33 26.85 37.72 100.00
98.91 97.83 94.69 89.09 80.67 73.15 62.28 0.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:5x10
10
100
ABERTURA (u)
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
104 (u) 1.73
CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO
52.36 15000 790 380 440 0.88 =
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
= WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
4.867
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 16.08
Kv - H / TMS
2.919
Kv - H / TMS
- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" 91.89 330 290 400 440 0.88 = = WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 71.98
Kv - H / TMS
- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" 91.86 450 305 360 440 0.89
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
2.658
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
23.79
Kv - H / TMS
1.296
Kv - H / TMS
80
180 104 170 440 0.8
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
4.99
Kv - H / TMS
CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
PARA EL MOLINO 8'x10' "I" 0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies
=
8.01
*
L = Longitud entre forros, pies
=
10.76
*
Vp = % de vol. ocupado por la bolas
=
0.35
*
Cd = Densidad aparente
=
293.00
26.241 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97)
MAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 80% Pasante en la alimentacion
=
330
MAÑO MAXIMO DE BOLA
Constante = Gravedad especifica del solido = % de velosidad critica del molino = Diametro interno del molino = Work index del molino = =
350 3.12 0.81 8.01 71.98 4.40 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 % EN PESO
% EN PESO ACUM. 4.94 11.56 23.15 41.65 100.00
5.77 6.62 11.59 18.50 57.52 100.00
PESO DE BOLAS (TM) 1.5 1.7 3.0 4.9 15.1
NUMERO DE BOLAS 4700 2760 2798 2812 5857
Se usa bolas de 4" en compensacion por las mayores
PARA EL MOLINO 8'x10' "II" 0.821xD^2xLxVpxCD (TC) D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente =
7.87 10.73 0.34 293.00
* * *
24.728 TM (*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97)
AMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34
80% Pasante en la alimentacion = Constante = Gravedad especifica del solido = % de velosidad critica del molino = Diametro interno del molino = Work index del molino = AMAÑO MAXIMO DE BOLA =
450 350 3.23 0.806 7.87 23.79 3.89 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 % EN PESO
% EN PESO ACUM. 7.79 18.30 36.79 100.00
3.02 10.52 18.49 67.97 100.00 Se usa bolas de 3.5" en compensacion por la mayor. DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES
PESO DE BOLAS (TM) 0.7 2.6 4.6 16.8 24.7
NUMERO DE BOLAS 2318 4133 4205 6578
MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINERIA: LINCH Y RAO Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porcentaje -m200 en el O/F de cada ciclon, por tal motivo se muestreo a un corte de 9.1 para asi dimencionar nuestro ciclon a un corte de 10.2 (aproximadamente 1500 TMPD)
CICLON D-10 ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes =
227.23 6 2.4 61.99
0.5 1 0.125
24.788 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de: 2.84
271.24
(pulgadas)
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes.
83.11 144.75 1.75
1.1 -10 -58.615 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : 99.12 172.84 El nuevo apex de operación seria de: 3.24
(pulgadas)
CICLON D-6" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas =
242.34 5 2.875
PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes
=
45.71
=
0.5 1 0.125 22.881 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : 3.24 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. 1.1 -10 -47.692 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : 128.26 176.94 El nuevo apex de operacon seria de : 1.868 (pulgadas)
113.89 157.12 1.125
272.92
Bi = Alimento
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
1498.46 148.11 34.34 0.46 17.60 50.69 2002.56 3752.22
-1.28 1.40 1.12 0.48 -0.46 -0.83 -0.42
-0.78 0.84 0.68 0.29 -0.28 -0.50 -0.25
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
100.60 156.25 209.38 53.58 1.82 2085.75 2607.39
-0.60 1.71 -2.45 1.13 0.46 -0.24
-0.39 1.12 -1.61 0.74 0.30 -0.16
Ci = Gruesos
DATOS CORREGIDOS ALIMEN. GRUES. FINOS 31.94 12.49 11.08 10.26 6.18 6.16 21.90 100.00
40.62 15.08 12.29 10.07 5.28 4.64 12.01 100.00
1.48 3.38 6.81 10.91 9.32 11.48 56.62 100.00
Di = Finos
DATOS ACUMULADOS ALIMEN. GRUES. FINOS 31.94 44.43 55.51 65.76 71.94 78.10 100.00
40.62 55.71 68.00 78.07 83.35 87.99 100.00
1.48 4.86 11.67 22.58 31.90 43.38 100.00
CARGA CIRC. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51
0.22
0.39
FINOS %PARCIAL 1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56 100
DEL CICLON %AC, 98.69 95.12 88.16 77.19 67.93 56.56 0.00
PROM (U/F) PROM (O/F)
U/F 99.03 93.63 85.99 75.76 64.56 55.46
U/F (O-M)/O-U) 81.14 77.60 75.65 74.77 75.41 76.89
76.91 23.09
DATOS CORREGIDOS ALIM. GRUES. FINOS
DATOS ACUMULADOS ALIM. GRUES. FINOS
8.45 10.95 17.74 12.22 13.08 37.57 100.00
8.45 19.39 37.14 49.35 62.43 100.00
12.40 15.74 23.54 15.02 13.58 19.73 100.00
2.28 3.48 8.72 7.86 12.29 65.36 100.00
12.40 28.14 51.68 66.69 80.27 100.00
2.28 5.77 14.48 22.34 34.64 100.00
CARGA CIRC.
1.56 1.56 1.56 1.56 1.56
41.02
1000
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
U/F (O-M)/O-U)
2.13
97.87
66.90
3.92
93.95
55.99
8.09
85.86
64.53
8.15
77.71
61.37
12.41
65.30
60.36
65.3
0.00
100
U/F 90.24 87.15 81.87 75.46 64.23 32.75
PROM (U/F)
61.83
PROM (O/F)
38.17
1000
FINOS %PARCIAL 1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56
DEL CICLON %AC, 98.69 95.12 88.16 77.19 67.93 56.56 0.00
100
1000
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
2.13
97.87
3.92
93.95
8.09
85.86
8.15
77.71
12.41
65.30
65.3 100
0.00
1000
100000
1000
1000
1000
56 56
1000
1000
1000
1000
1.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE POR MEDIO
PARA EL MOLINO 7' x 12' PESO DE CARGA =
0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
6.96 12.33 0.35 293.00
* * *
22.723 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BARRA = (160^-1)(F80)^0.75(SxWi/%CsxD^0.5)^0.5 F80 = 80% Pasante en la alimentacion = K = Constante = S = Gravedad especifica del solido = %Cs = % de velosidad critica del molino = D = Diametro interno del molino = Wi = Work index del molino = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = 4.87 pulgadas
17500 350 3.05 76.00 6.96 17.23
1.20
1.00
0.80 Series1
0.60
Series2
0.40
0.20
0.00 1
3
5
7
9
11
20000
18000 16000 14000 12000 10000 8000 6000 4000
2000 0
20000
18000 16000 14000 12000 10000 8000 6000 4000
2000 0 1
2
3
4
5
6
7
1.20
1.00
0.80
0.60
0.40
0.20
0.00 1
1-Jan 0-Jan 0-Jan 0-Jan 0-Jan
0-Jan 0-Jan 0-Jan
20000
18000 16000 14000 12000 20000
10000 18000 8000
16000
6000
14000
4000Series1 12000 10000
2000
8000
0 1
6000 4000
8
9
10
11
2000 0
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 420 297 210 149 104 74 45
ALIMENTO 33.94 10.43 11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
GRUESOS 35.8 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
FINOS 1.04 1.37 5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
2.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE DE DATOS - MULTIPLICADORES DE LAGRANGE
2.1.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
MALLA
ABERTURA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
48
297
40.35
42.06
1.09
65
210
12.06
17.89
4.2
100
149
10.37
14.98
5.98
150
104
7.01
10.94
12.1
200
74
4.56
4.09
11.15
325
45
-325
4.91
3.20
11.86
20.74
6.84
53.62
100
100.00
100
2.3.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
M:5'*10'
MALLA
ABERTURA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
65 100 150 200 325 -325
210 149 104 74 45
8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
2.04 5.3 11.63 10.55 13.35 57.13 100
3.2.-
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-15 "II"
MALLA
ABERT.
35
420 297
48
ALIMENT. %PARCIAL 33.94 10.43
AL CICLON %AC, 66.06 55.63
GRUESOS %PARCIAL 35.8 15.85
210 149 104 74 45
65 100 150 200 325
11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
-325
ABERT. 420 297 210 149 104 74 45
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
44.51 35.71 28.47 24.24 20.19 0.00
17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F U/F 25.34 2707.55 33.39 1198.74 134.28 1315.21 181.80 784.28 280.99 571.01 230.54 263.95 264.17 234.45 1286.49 487.81
TOTAL 2732.90 1232.12 1449.48 966.08 851.99 494.49 498.62 1774.31
CURVA DE TROMP CICLON D-15 "II" CURVA DE PARTICION C. D - 15 " II " 120.00
100.00
EFICIENCIA %
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
D-50 = 76 u.
3.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) 3.1.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-15 "I" MALLA
ABERT.
ALIMENT. %PARCIAL
48 65 100 150
297 210 149 104
40.35 12.06 10.37 7.01
AL CICLON %AC, 59.65 47.59 37.22 30.21
GRUESOS %PARCIAL 42.06 17.89 14.98 10.94
200 325 -325
74 45
4.56 4.91 20.74 100
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
ABERT. 297 210 149 104 74 45
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F 34.36 132.39 188.50 381.41 351.47 373.85 1690.19
25.65 20.74 0.00
4.09 3.20 6.84 100.00
U/F 2880.20 1225.08 1025.80 749.15 280.08 219.13 468.39
TOTAL 2914.56 1357.47 1214.30 1130.57 631.54 592.98 2158.59
CURVA DE TROMP CICLON D-15 "I"
CURVA DE PARTICION C. D-15 "I" 120.00
% EFICIENCIAS
100.00
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
D-50 = 89 u.
3.3.-
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
MALLA
ABERT.
65
210 149 104 74 45
100 150 200 325 -325
MALLA 48 65 100
ABERTURA (u)
ABERT. 297 210 149
ALIMENT. %PARCIAL 8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
AL CICLON %AC, 91.53 77.25 58.24 46.07 35.65 0.00
DATOS BASE PARA LA EFIC. O/F 135.02 350.80 769.77
U/F 602.87 732.70 863.89
GRUES. %PARC. 17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
TOTAL 737.89 1083.50 1633.66
104 74 45
150 200 325
698.29 883.61 3781.33
461.87 271.51 448.34
1160.15 1155.12 4229.67
-325
CURVA DE TROMP CICLON D-6" CURVAS DE PARTICION CICLON: D - 6" 100.00 90.00 80.00
% EFICIENCIAS
70.00 60.00 50.00
40.00 30.00 20.00 10.00 0.00 10
100
ABERTURA (u)
D-50 = 170 u
4.2.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION ABERT.
MALLA
ALIMENT.
AL CICLON %AC,
%PARC. 420 297 210 149 104 74 45
35 48 65 100 150 200 325 -325
D-75 =110 u.
33.94 10.43 11.12 8.8 7.24 4.23 4.05 20.19 100
GRUESOS %PARC. 35.8 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.10 6.45 100.00
66.06 55.63 44.51 35.71 28.47 24.24 20.19 0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S:EFICIENCIA C.D-15"II". 120.00
100.00
% E FI C I E N C I A
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
ABERTURA (u) Del grafico :
De donde: Ya = Yf = Yg =
Ya = Yf = Yg =
30 78 11
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.73731
Efic. de gruesos(Eg)=
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.911
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
67.16
4.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION 4.1.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION MALLA
ABERT.
ALIMENT.
48
297
40.35
59.65
42.06
65
210
12.06
47.59
17.89
100
149
10.37
37.22
14.98
150
104
7.01
30.21
10.94
200
74
4.56
25.65
4.09
325
45
4.91
20.74
3.20
20.74
0.00
6.84
%PARC.
-325
AL CICLON
GRUESOS
%AC,
%PARCIAL
100 D-75 =150 u.
100.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S:CICLON D-15 "I" %
120.00
100.00
E FI C I E N C I A
80.00
Ya 60.00
40.00
Yg
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
Del grafico :
Ya
=
38
Yf
=
89
Yg
=
19
De donde: Ya
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon
Yf
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon
Yg
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.63571
Eficiencia de gruesos(Eg)=
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.952
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
60.51
4.3.- EFICIENCIA DE CLASIFICACION ABERT.
MALLA
ALIMENTO
AL CICLON
%PARCIAL 210 149 104 74 45
65 100 150 200 325 -325
D-75 =210 u.
GRUESOS
%AC, 8.47 14.28 19.01 12.17 10.42 35.65 100
%PARC. 17.83 21.67 25.55 13.66 8.03 13.26 100.00
91.53 77.25 58.24 46.07 35.65 0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S: CICLON D-6".… 120.00
Yf % EFICICIENCIAS
100.00
Ya
80.00
Yg
60.00
40.00
20.00
0.00 10
100
ABERTURA (u)
Del grafico :
De donde: Ya = Yf =
Ya = Yf = Yg =
79 93 61
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon
Yg
=
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef =
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg) 0.66218
Eficiencia de gruesos(Eg)= Eg =
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf) 0.813
Eficiencia total de clasificacion (Et) = Et =
Ef x Eg x 100 53.80
5.- EFICIENCIA DE MOLIENDA
5.1.- EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 MALLA .3/4 .1/2 .3/8 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
ALIM. MOL. %PESO 8.41 18.36 21.08 22.41 11.77 4.85 1.8 1.99 1.22 0.96 0.76 6.39 100
DESC. MOL, %PESO 0 0 0 0 13.1 12.1 11.93 12.99 7.84 6.1 4.61 31.33 100
ALIM. MOL. TMSPH 4.29 9.36 10.74 11.42 6.00 2.47 0.92 1.01 0.62 0.49 0.39 3.26 50.97
DESC. MOL, TMSPH 0.00 0.00 0.00 0.00 6.68 6.17 6.08 6.62 4.00 3.11 2.35 15.97 50.97 PROM. =
TMSPH 7.55 5.76 10.78 13.50 18.15 16.21 12.11 5.16 3.25 8.97 101.43
DESC. MOL, TMSPH 2.36 3.64 9.31 13.82 17.34 16.36 9.93 6.25 4.76 17.65 101.43 PROM. =
5.2.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA .20. 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ALIM. MOL. %PESO 7.44 5.68 10.63 13.31 17.89 15.98 11.94 5.09 3.2 8.84 100
DESC. MOL, %PESO 2.33 3.59 9.18 13.63 17.1 16.13 9.79 6.16 4.69 17.4 100
ALIM. MOL.
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 x 10 "II"
MALLA .20.
ALIM. MOL. %PESO 12.46
DESC. MOL, %PESO 3.28
ALIM. MOL. TMSPH 10.80
DESC. MOL, TMSPH 2.84
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
8.5 14.84 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.1 6.45 100
3.97 10.51 13.02 16.13 12.98 10.25 5.5 4.98 19.38 100
7.37 12.86 13.73 15.07 8.99 6.54 3.02 2.69 5.59 86.65
3.44 9.11 11.28 13.98 11.25 8.88 4.77 4.32 16.79 86.65 PROM. =
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 5 x 10
MALLA
ALIM. MOL. %PESO
DESC. MOL, %PESO
ALIM. MOL. TMSPH
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
0.1 1.63 3.55 12.75 21.67 25.55 13.66 8.03 13.06 100
0 1.76 2.16 9.96 20.52 25.61 14.23 9.56 16.2 100
0.05 0.75 1.64 5.90 10.02 11.81 6.32 3.71 6.04 46.24
DESC. MOL, TMSPH 0.00 0.81 1.00 4.61 9.49 11.84 6.58 4.42 7.49 46.24 PROM. =
6.- CORTO CIRCUITO 0 BY 6.1.- CICLON D-15 "I"
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 46.2 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH 36.47 46.29 13.90 17.64 12.04 15.28 9.49 12.04 5.12 6.50 4.93 6.25 18.05 22.91 100.00 126.92
A ser Bp. 21.41 8.16 7.07 5.57 3.01 2.89 10.60
a ser cla sificada 24.88 9.48 8.21 6.47 3.50 3.36 12.32
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA 48 65
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F TOTAL %peso corr. TPH 45.16 45.81 16.42 16.66
Debido al bp 21.18 7.70
Debido a la clasificacion 24.62 8.95
13.65 8.96 3.64 3.19 8.99 100.00
100 150 200 325 -325
13.84 9.09 3.69 3.23 9.12 101.43
6.40 4.20 1.71 1.49 4.22
7.44 4.88 1.98 1.74 4.90
A ser Bp.
a ser cla sificada 21.95 8.50 9.63 6.78 5.78 3.34 3.29 13.23
6.2.- CICLON D-15 "II" De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 35.3 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH 30.28 33.95 11.72 13.14 13.29 14.90 9.35 10.49 7.98 8.94 4.60 5.16 4.54 5.09 18.24 20.46 112.14
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
12.00 4.65 5.27 3.71 3.16 1.82 1.80 7.23
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F TOTAL %peso corr. TPH 38.63 33.47 14.85 12.87 15.72 13.62 9.94 8.62 6.98 6.05 3.20 2.77 2.72 2.36 7.95 100.00 86.65
MALLA 35 48 65 100 150 200 325 -325
6.3.-
Debido al bp 11.83 4.55 4.81 3.05 2.14 0.98 0.83
Debido a la clasificacion 21.64 8.32 8.81 5.57 3.91 1.79 1.52
CICLON D-6 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon:
Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 16.1 %
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO TOTAL %peso corr. TPH
A ser Bp.
a ser cla sificada
9.36 13.66 18.65 12.11 10.63 35.59 100.00
65 100 150 200 325 -325
1.27 1.86 2.54 1.65 1.45 4.85 93.9
0.21 0.30 0.41 0.27 0.23 0.78
1.07 1.56 2.13 1.38 1.21 4.07
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS MALLA
U/F
TOTAL
%peso corr.
TPH
Debido al bp
Debido a la clasificacion
65
17.39
10.16
1.64
8.52
100
21.98
11.90
1.92
9.98
150
25.73
6.33
1.02
5.31
200
13.69
3.67
0.59
3.07
325
7.93
6.14
0.99
5.15
-325
13.29 100.00
46.24
7.- CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUDIN SHUMAN 7.1.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 MALLA 3/4. 1/2. 3/8. 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
ABERTURA 19000 13500 9510 4760 1680 841 585 420 295 210 149
%PARC. 8.41 18.36 21.08 22.41 11.77 4.85 1.80 1.99 1.22 0.96 0.76 6.39 100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL F80
% ING
100.00
% ACUM. 8.41 26.77 47.85 70.26 82.03 86.88 88.68 90.67 91.89 92.85 93.61 100.00
% ING
10.00
1.00 1
10
100
1000
10000
ABERTURA (um)
F80 =
17500 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 25.2 11.93 12.99 7.84 6.1 4.61 4.22 2.95 3.12 21.04 100
% ACUM. 25.20 37.13 50.12 57.96 64.06 68.67 72.89 75.84 78.96 100.00
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80
% ING
100.00
10.00
1.00 10
100
F80 =
ABERTURA (u) 910 (u)
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
19.2
7.2.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0
ABERTURA 841
28
595
%PARCIAL 7.44
% ACUM. 7.44
5.68
13.12
35
420
10.63
23.75
48
297
13.31
37.06
65
210
17.89
54.95
100
149
15.98
70.93
150
104
11.94
82.87
200
74
5.09
87.96
325
45
3.2
91.16
8.84
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL F80
% ING
100.00
10.00
1.00 1
10
100 ABERTURA (u)
F80 =
550 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0
ABERTURA 841
%PARCIAL 2.33
28
595
3.59
5.92
35
420
9.18
15.10
48
277
13.63
28.73
65
210
17.1
45.83
100
149
16.13
61.96
150
104
9.79
71.75
200
74
6.16
77.91
325
45
4.69
82.60
17.4
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80 100.00
% ACUM. 2.33
% ING
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 =
380 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
1.45
7.3.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 12.46 8.5 14.84 15.85 17.39 10.37 7.55 3.49 3.1 6.45 100
% ACUM. 12.46 20.96 35.80 51.65 69.04 79.41 86.96 90.45 93.55 100.00
CURVA G-G-S:CALCULO DEL F80
% ING
100.00
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
F80 =
600 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
%PARCIAL 3.28 3.97 10.51 13.02 16.13 12.98 10.25 5.5 4.98 19.38 100
% ACUM. 3.28 7.25 17.76 30.78 46.91 59.89 70.14 75.64 80.62 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL P80
100.00
%ING
ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 =
405 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "II" =
1.48
7.4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10 MALLA
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
28 35 48 65 100 150 200 325 -325
595
0.1 1.63 3.55 12.75 21.67 25.55 13.66 8.03 13.06 100
420
297 210 149 104 74 45
0.10 1.73 5.28 18.03 39.70 65.25 78.91 86.94 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL F80, M: 5 x 10 100.00
% E F I C I E N C I A
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u) F80 =
200 (u)
MALLA
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
35
420
1.76
1.76
48
297
2.16
3.92
65
210
9.96
13.88
100
149
20.52
34.40
150
104
25.61
60.01
200
74
14.23
74.24
325
45
9.56
83.80
16.2
100.00
-325
100
CURVA G-G-S: CALCULO DEL P80, M:5 X 10 100.00
%ING
10.00
1.00 1
10
100
ABERTURA (u)
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
180 (u) 1.11
8.- CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO
8.1.- PARA EL MOLINO 7 X 12 TONELAJE HORARIO =
50.97
F80
=
17500
P80
=
910
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
370
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.88
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 4.868
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 17.23
Kv - H / TCS
8.2.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" TONELAJE HORARIO = F80 P80
101.43
= =
AMPERAJE
550 380
=
VOLTAJE DE LINIA
420
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.88
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 2.777
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
WORK INDEX
=
29.05
Kv - H / TCS
8.3.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" TONELAJE HORARIO =
86.65
F80
=
600
P80
=
405
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
400
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.89
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 3.131
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 31.99
Kv - H / TCS
8.4.- PARA EL MOLINO 5 X 10 TONELAJE HORARIO =
80
F80
=
200
P80
=
180
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
170
=
440
FACTOR DE POTEN. =
0.8
CONSUMO DE ENERGIA
=
CONSUMO DE ENERGIA
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T 1.296
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 30.68
Kv - H / TMS
9.- CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
9.1.- PARA EL MOLINO 8'x10' "I" PESO DE CARGA =
0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
8.01 10.76 0.35 293.00 26.241 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80 K S %Cs D Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
= = = = =
80% Pasante en la alimentacion Constante = Gravedad especifica del solido % de velosidad critica del molino Diametro interno del molino Work index del molino =
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81
= = = = = 4.23 pulgadas
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4
% EN PESO
% EN PESO ACUM. 5.77 13.50 27.05 48.66 100.00
5.77 7.73 13.54 21.62 51.33
PESO DE BOLAS (TM) 1.5 2.0 3.6 5.7 13.5 26.3
NOTA .-
Se usa bolas de 4" en compensacion por la mayor.
9.2.- PARA EL MOLINO 8'x10' "II" PESO DE CARGA = 0.821xD^2xLxVpxCD (TC) D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
7.87 10.73 0.34 293.00 24.728 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80 K S %Cs D
= = = = =
Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
80% Pasante en la alimentacion Constante = Gravedad especifica del solido % de velosidad critica del molino Diametro interno del molino Work index del molino
= = = = =
=
4.99 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4 4.5
NOTA .-
% EN PESO
% EN PESO ACUM. 3.02 7.09 14.26 25.74 42.92 100.00
3.02 4.08 7.17 11.48 17.18 57.08 100.00
PESO DE BOLAS (TM) 0.7 1.0 1.8 2.8 4.2 14.1
Se usa bolas de 4.5" en compensacion por la mayor.
10.- DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINERIA: LINCH Y RAO Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porcentaje -m200 en el O/F de cada ciclon, por tal motivo se muestreo a un corte de 8.4 para asi dimencionar nuestro ciclon a un corte de 9.0 10.1.- CICLON D-15 "I" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volum. m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga:
141.768 7 4.75 62.64
A1 A2 A3
= = =
0.5 1 0.125
Ao = 7.174 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de: VF = 4.89 (pulgadas)
146.02
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
41.39 76.66 3
Bo = -12.936 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 42.54 Wf = 78.87 El nuevo apex de operación seria de: SPIG = 3.128 (pulgadas)
10.2- CICLON D-15 "II" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga: A1 = 0.5 A2 = 1 A3 = 0.125 Ao = 6.501 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : VF = 4.89 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H =
40.12 62.05
118.23 6 4.75 64.38
121.77
SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
2.5
Bo = -3.135 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 41.4 Wf = 63.9 El nuevo apex de operacon seria de : SPIG = 2.576 (pulgadas) 10.3.- CICLON D-6" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes = Se otorga: A1 = 0.5 A2 = 1 A3 = 0.125 Ao = 18.075 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : VF = 3.08 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = 1.1 B2 = -10
108.09 128.87 1.125
Bo = -22.417 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = 117.74 Wf = 138.23 El nuevo apex de operacon seria de : SPIG = 1.190 (pulgadas)
192.96 5 2.875 42.15
206.98
Bi = Alimento Ci = Gruesos
M:8*10 "II"
Di = Finos (Di-Ci)*(Ci-Bi) -64.65 -78.48 -74.49 -4.57 1.23 -4.42 -7.35 -636.71 -869.44
(DI-Ci)^2 1208.26 209.67 141.13 8.47 15.84 35.64 59.91 2147.40 3826.32
BETA =
0.23
DATOS ACUMULADOS
DELTA -6.04 2.13 3.57 0.91 1.21 0.62 0.81 -3.21 0.00
LANDA -3.66 1.29 2.17 0.55 0.74 0.37 0.49 -1.95
ALIMENTO 30.28 11.72 13.29 9.35 7.98 4.60 4.54 18.24 100.00
GRUESOS 38.63 14.85 15.72 9.94 6.98 3.20 2.72 7.95 100.00
FINOS 1.87 1.08 5.02 7.33 11.36 9.38 10.73 53.23 100.00
ALIMENTO 30.28 42.00 55.28 64.64 72.61 77.22 81.76 100.00
M:8*10 "I" DATOS ACUMULADOS (Di-Ci)*(Ci-Bi)
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
ALIMENTO
-70.06
1678.54
-6.51
-3.88
36.47
45.16
1.87
36.47
-79.81
187.42
3.08
1.84
13.90
16.42
3.83
50.37
-41.49
81.00
2.80
1.67
12.04
13.65
5.64
62.41
4.56
1.35
4.16
2.48
9.49
8.96
11.60
71.90
-3.32
49.84
0.95
0.56
5.12
3.64
11.04
77.02
-14.81
75.00
0.03
0.02
4.93
3.19
11.86
81.95
-650.24
2188.37
-4.51
-2.69
18.05
8.99
54.16
100.00
-855.17
4261.51
0.00
100.00
100.00
100.00
BETA =
0.20
(Remolienda) (Di-Ci)*(Ci-Bi)
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
ALIMENTO
GRUESOS
FINOS
-147.79 -120.97 -91.04 -4.63 -12.71 -982.25 -1359.40
249.32 267.98 193.77 9.67 28.30 1924.58 2673.62
1.33 -0.93 -0.54 -0.09 0.31 -0.08
0.89 -0.62 -0.36 -0.06 0.21 -0.06
9.36 13.66 18.65 12.11 10.63 35.59 100.00
17.39 21.98 25.73 13.69 7.93 13.29 100.00
1.59 5.62 11.81 10.58 13.24 57.16 100.00
BETA =
0.51
DEL CICLON %AC, 64.20 48.35
FINOS DEL CICLON U/F %PARCIAL%AC, (O-M)/O-U) 1.04 98.96 94.65 1.37 97.59 62.57
DATOS ACUMULADOS ALIMENTO
9.36 23.02 41.67 53.78 64.41 100.00
30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
92.08 84.62 73.09 63.63 52.79 0.00 PROM (U/F) PROM (O/F)
%DE EFICIENCIAS O/F 0.93 2.71 9.26 18.82 32.98 46.62 52.98 72.51
47.22 46.05 107.79 87.60 87.73 70.35 75.63 24.37
U/F 99.07 97.29 90.74 81.18 67.02 53.38 47.02 27.49
1000
DEL CICLON %AC, 57.94 40.05 25.07 14.13
FINOS %PARCIAL 1.09 4.2 5.98 12.1
DEL CICLON %AC, 98.91 94.71 88.73 76.63
U/F (O-M)/(O-U) 95.83 86.21 80.91 74.27
74.272
10.04 6.84 0.00
11.15 11.86 53.62 100
%DE EFICIENCIAS O/F 1.18 9.75 15.52 33.74 55.65 63.05 78.30
65.48 53.62 0.00
71.84 70.29
PROM (U/F) PROM (O/F)
68.48 31.52
U/F 98.82 90.25 84.48 66.26 44.35 36.95 21.70
U/F
O/F 1000
ABERTURA (u)
DEL CICLON %AC, 82.17 60.50 34.95 21.29 13.26 0.00
FINOS DEL CICLON U/F %PARCIAL%AC, (O-M)/O-U) 2.04 97.96 40.72 5.3 92.66 47.92 11.63 81.03 49.46 10.55 70.48 49.62 13.35 57.13 48.96 57.13 0.00 100
PROM (U/F) PROM (O/F) %DE EFICIENCIAS O/F 18.30 32.38 47.12
U/F 81.70 67.62 52.88
33.81 66.19
60.19 76.50 89.40
39.81 23.50 10.60
U/F
O/F
1000
50 = 170 u
CICLON D-15 "II" DEL CICLON %AC, 64.20 48.35 30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
FINOS %PARC. 1.04 1.37 5.51 7.46 11.53 9.46 10.84 52.79 100
DEL CICLON %AC, 98.96 97.59 92.08 84.62 73.09 63.63 52.79 0.00
Yf
Ya
Yg
1000
%
CICLON D-15 "I" DEL CICLON %AC,
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
57.94
1.09
98.91
40.05
4.2
94.71
25.07
5.98
88.73
14.13
12.1
76.63
10.04
11.15
65.48
6.84
11.86
53.62
0.00
53.62
0.00
100
Yf
Ya
Yg
1000
%
CICLON D-6 DEL CICLON %AC, 82.17 60.50 34.95 21.29 13.26 0.00
FINOS %PARC. 2.04 5.3 11.63 10.55 13.35 57.13 100
DEL CICLON %AC, 97.96 92.66 81.03 70.48 57.13 0.00
1000
ABERTURA (u)
%
EFICIENCIA 100.00 100.00 100.00 100.00 10.15 59.92 84.91 84.68 84.44 84.26 83.51 79.60 80.96
EFICIENCIA % 68.68 36.80 13.64 2.35 4.42 0.93 18.01 17.37 31.77 49.20 33.64
EFICIENCIA % 73.68
53.29 29.18 17.85 7.25 20.11 26.34 36.55 37.75 66.72 46.21
EFICIENCIA % 100.00 7.39 39.15 21.88 5.31 0.23 4.01 16.00 19.38 35.69
GAUDIN SHUMAN
% ING 91.59 73.23 52.15 29.74 17.97 13.12 11.32 9.33 8.11 7.15 6.39 0.00
100000
% ING 74.80 62.87 49.88 42.04 35.94 31.33 27.11 24.16 21.04 0.00
1000
% ING 92.56 86.88
76.25 62.94 45.05 29.07 17.13 12.04 8.84 0.00
1000
% ING 97.67 94.08 84.90 71.27 54.17 38.04 28.25 22.09 17.40 0.00
1000
56 56
%ING 87.54 79.04 64.20 48.35 30.96 20.59 13.04 9.55 6.45 0.00
1000
% ING 96.72 92.75 82.24 69.22 53.09 40.11 29.86 24.36 19.38 0.00
1000
%ING
99.90 98.27 94.72 81.97 60.30 34.75 21.09 13.06 0.00
1000
% ING
98.24 96.08 86.12 65.60 39.99 25.76 16.20 0.00
1000
* * *
550 350 3.15 0.81 8.01 29.05
NUMERO DE BOLAS 4700 3225 3269 3285 5238 19717
* * *
0 en el O/F de cada ciclon, nuestro ciclon a un
600 350 3.23 0.806 7.87 31.99
NUMERO DE BOLAS 2318 1602 1630 1644 1649 3846
1.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE D
1.1.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y
DATOS ACUMULADOS
CARGA
GRUESOS 38.63 53.48 69.20 79.14 86.12 89.32 92.05 100.00
CIRCULANTE 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40
FINOS 1.87 2.95 7.97 15.30 26.66 36.04 46.77 100.00
MALLA
ABERT.
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
1.2.- AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAG CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
DATOS ACUMULADOS
CARGA
GRUESOS
FINOS
CIRCULANTE
45.16
1.87
3.98
61.58
5.70
3.98
75.23
11.34
3.98
84.19
22.95
3.98
87.83
33.98
3.98
91.01
45.84
3.98
100.00
100.00
MALLA
ABER.
65 100 150 200 325 -325
210 149 104 74 45
3.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) 3.1.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-10
DATOS ACUMULADOS GRUESOS FINOS
17.39 39.37 65.10 78.79 86.71 100.00
1.59 7.21 19.02 29.60 42.84 100.00
CARGA CIRCULANTE
0.97 0.97 0.97 0.97 0.97
MALLA
ABERTURA
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
MALLA
ABERTURA
48
297
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
22
CURVA DE TROMP CICLON D-10
120.00
100.00
% EFICIENCIAS
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
3.2.- CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
MALLA
ABERTURA
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
MALLA 48
ABERTURA 297
65
210
100 150 200 325
149 104 74 45
-325
CURVA DE TROMP CICLON D-6
100.00
90.00
80.00
% EFICIENCIA
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
0.00 10
4.4.1.MALLA
ABER.
48 65 100 150 200 325 -325
297 210 149 104 74 45
D-75 =103 u.
120.00
100.00
% EFICIENCIA
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
Del grafico :
De donde: Ya
=
Yf
=
Yg
=
Eficiencia de finos (Ef) =
Eficiencia de gruesos
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
4.2.-
MALLA
ABER.
65
210
100
149
150
104
200
74
325
45
-325
D-75 =105 u.
120.00
% EFICIENCIA
100.00
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00 10
Del grafico :
De donde: Ya = Yf = Yg = Eficiencia de finos (Ef) =
Eficiencia de gruesos(Eg)=
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
5.- EFICIENCIA DE MOLIENDA 5.1.- EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 MALLA ALIM. MOL. %PESO .3/4 3.19 .1/2 14.99 .3/8 22.86 4 20.8 10 11.25 20 6.24 28 2.59 35 2.69 48 1.73 65 1.3 100 1.02 -100 11.34 100
5.2.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA ALIM. MOL. %PESO .20. 7.62 28 6.4 35 11.35 48 14.83 65 15.64 100 12.82 150 10.58 200 5.21 325 4.22 -325 11.33 100 5.3.- EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA ALIM. MOL. %PESO .20. 8.19 28 6.35 35 11.57 48 15.35 65 15.84 100 12.82 150 10.01
200 325 -325
4.92 4.28 10.67 100
5.4.- EFICIENCIA DEL MOLINO 5 X 10 MALLA ALIM. MOL. %PESO
35 48 65 100 150 200 325 -325
1.26 2.17 8.73 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100
6.- CORTO CIRCUITO 0 BY 6.1.- CICLON D-10 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 42.6
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION Q 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325 -325
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION ALIMENTO %peso corr. 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA 48 65 100 150 200 325
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F %peso corr. 40.02 15.74 12.82 10.30 5.07 4.25
-325
11.81 100.00
6.2.- CICLON D-6 De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Bp = Bp =
Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon 27.5
CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION Q 1.- Ira a la descarga por efecto del Bp 2.- Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION MALLA
ALIMENTO %peso corr.
65
8.45
100 150 200 325 -325
10.95 17.74 12.22 13.08 37.57 100.00 CALCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE 1.- Se encuentra alli debido al efecto del Bp 2.- Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion
MALLA
TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS U/F %peso corr.
65 100 150 200 325 -325
12.40 15.74 23.54 15.02 13.58 19.73 100.00
7.- CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUD 7.1.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 MALLA 3/4. 1/2. 3/8. 4 10 20 28 35 48 65 100 -100
%,ING
100.00
%,ING
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
7.2.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I" MALLA .20. 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200
325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
7.3.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
100.00
% ING
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" MALLA .20.0 28 35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
7.4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10
MALLA
35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 5 X 10 MALLA
35 48 65 100 150 200 325 -325
% ING
100.00
10.00
1.00 1
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
8.- CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO 8.1.- PARA EL MOLINO 7 X 12 TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE = VOLTAJE DE LINIA = FACTOR DE POTEN. = CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.2.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE = VOLTAJE DE LINIA = FACTOR DE POTEN. = CONSUMO DE ENERGIA CONSUMO DE ENERGIA WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.3.- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" TONELAJE HORARIO = F80 = P80 = AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
=
FACTOR DE POTEN. =
CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
8.4.- PARA EL MOLINO 5 X 10 TONELAJE HORARIO =
F80
=
P80
=
AMPERAJE
=
VOLTAJE DE LINIA
=
FACTOR DE POTEN. =
CONSUMO DE ENERGIA
CONSUMO DE ENERGIA
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
9.- CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
9.1.- PARA EL MOLINO 8'x10' "I" PESO DE CARGA =
D = Diametro entre forros, pies
=
L = Longitud entre forros, pies
=
Vp = % de vol. ocupado por la bolas
=
Cd = Densidad aparente
=
PESO DE CARGA =
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 F80
=
K S %Cs D
= = = =
Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
=
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 4
NOTA.-
9.2.- PARA EL MOLINO 8'x10' "II" PESO DE CARGA = D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
(*) Datos tomados el último mantenimiento p
TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/ F80 = K = S = %Cs = D = Wi = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA
=
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS
DIAMETRO BOLA (plg) 2 2.5 3 3.5 NOTA .10.- DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES
MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINE
Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porce por tal motivo se muestreo a un corte de 9.1 para asi dim corte de 10.2 (aproximadamente 1500 TMPD)
10.1.- CICLON D-10 ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA. Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pu P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes Se otorga: A1 = A2 = A3 =
Ao = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg e El nuevo vortex de operación seria de: VF =
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = B2 = Bo = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = Wf = El nuevo apex de operación seria de: SPIG = 10.2.- CICLON D-6"
ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA. Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
Donde: Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pu P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas
PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes Se otorga: A1 A2 A3
= = =
Ao = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg e El nuevo vortex de operación seria de : VF = ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Donde : Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. Se otorga: B1 = B2 = Bo = Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : Wof = Wf = El nuevo apex de operacon seria de : SPIG =
CALCULO DE CARGA CIRCULANTE MEDIANTE EL AJUSTE DE DATOS - MULTIPLICADORES DE LAGRANGE
AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE, MOLIENDA PRIMARIA.
ALIMEN.
GRUESOS
FINOS
(Di-Ci)*(Ci-Bi)
32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81 100.00
1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56 100
-282.58 -49.86 -14.18 0.22 -5.84 -17.18 -462.72 -832.13 BETA =
AJUSTE DE DATOS MULTIPLICADORES DE LAGRANGE Y CALCULO DE CARGA CIRCULANTE
M:5'*10'
(Remolienda)
ALIM.
GRUESOS
FINOS
(Di-Ci)*(Ci-Bi)
8.84 9.83 19.35 11.48 12.78 37.73 100.00
12.16 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100.00
2.13 3.92 8.09 8.15 12.41 65.3 100
-33.30 -82.44 -46.45 -29.24 -1.33 -826.63 -1019.39 BETA =
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-50 (CURVA DE TROMP) CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-10 ALIMENTO %PARCIAL
AL CICLON
GRUESOS
%AC, 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
67.28 55.64 45.24 35.27 28.81 22.15 0.00
40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81 100.00
U/F
TOTAL
30.25
3078.00
3108.24
82.43
1210.59
1293.01
6.37
160.70
986.01
1146.70
14.01
253.28
791.80
1045.08
24.24
213.80
389.56
603.36
35.44
262.52
326.87
589.39
44.54
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA O/F
59.98 44.24 31.42 21.13 16.06 11.81 0.00
%DE EFICIENCIAS O/F 0.97
1305.89
908.32
2214.21
58.98
CURVA DE TROMP CICLON D-10
CURVAS DE PARTICION CICLON D-10
U/F
O/F
100 ABERTURA (u)
d - 50
=
CALCULO DE CURVA DE PARTICION D-6
ALIMENTO %PARCIAL
AL CICLON
GRUESOS
%AC,
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
8.84
91.16
12.16
87.84
9.83
81.34
16.42
71.42
19.35
61.99
22.56
48.86
11.48
50.51
15.47
33.39
12.78
37.74
13.76
19.63
37.73
0.00
19.63
0.00
100.00
100.00
DATOS BASE PARA LA EFICIENCIA
%DE EFICIENCIAS
O/F 81.30
U/F 751.85
TOTAL 833.15
O/F 9.76
149.63
1015.24
1164.87
12.85
308.80 311.09 473.70 2492.54
1394.87 956.50 850.77 1213.71
1703.67 1267.59 1324.47 3706.25
18.13 24.54 35.77 67.25
CURVA DE TROMP CICLON D-6
CURVA DE PARTICION: CICLON D-6
U/F
O/F
100 ABERTURA (u)
EFICIENCIA DE CLASIFICACION EFICIENCIA DE CLASIFICACION ALIM. %PARCIAL 32.72 11.64 10.40 9.97 6.46 6.66 22.15 100.00
CICLON D-10 AL CICLON %AC,
GRUES. %PARCIAL 40.02 15.74 12.82 10.295 5.065 4.25 11.81
67.28 55.64 45.24 35.27 28.81 22.15 0.00
DEL CICLON %AC, 59.98 44.24 31.42 21.13 16.06 11.81 0.00
100.00 (calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S; EFICIENCIA C: D-10 Yf
Ya
Yg
100
ABERTURA (u)
Ya
=
41
Yf
=
87
Yg
=
18
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon
Eficiencia de finos (Ef) = Ef
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg)
=
0.70732
Eficiencia de gruesos
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf)
Eg =
0.927
Eficiencia total de clasificacion (Et) =
Ef x Eg x 100 Et =
65.54
EFICIENCIA DE CLASIFICACION
ALIMENTO %PARCIAL
%
CICLON D-6
AL CICLON
GRUES.
%AC,
%PARCIAL
DEL CICLON %AC,
8.84
91.16
12.16
87.84
9.83
81.34
16.42
71.42
19.35
61.99
22.56
48.86
11.48
50.51
15.47
33.39
12.78
37.74
13.76
19.63
37.73 100.00
0.00
19.63 100.00
0.00
(calculado de curva de particion)
CURVAS G-G-S: EFICIENCIA; C: D-6 Yf Yg
Ya
100
Ya = Yf = Yg =
ABERTURA (u)
74 92 56
Porcentaje acumulado pasante correspondiente al o/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al u/f del ciclon Porcentaje acumulado pasante correspondiente al alimento del ciclon Eficiencia de finos (Ef) = Ef =
Yf x (Ya-Yg) / Ya x (Yf-Yg) 0.62162
Eficiencia de gruesos(Eg)= Eg =
(100-Yg) x (Ya-Yf) / (100-Ya) x (Yg-Yf) 0.846
Eficiencia total de clasificacion (Et) = Et =
Ef x Eg x 100 52.60
%
EFICIENCIA DE MOLIENDA EFICIENCIA DEL MOLINO 7 X 12 DESC. MOL, %PESO 0 0 0 0 7.59 10.2 11.94 13.95 7.43 6.44 4.88 37.57 100
ALIM. MOL. TMSPH 1.67 7.85 11.97 10.89 5.89 3.27 1.36 1.41 0.91 0.68 0.53 5.94 52.36
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 3.97 32.53 5.34 38.82 6.25 78.31 7.30 80.72 3.89 76.72 3.37 79.81 2.56 79.10 19.67 69.82 52.36 PROM. = 77.99
TMSPH 7.00 5.88 10.43 13.63 14.37 11.78 9.72 4.79 3.88 10.41 91.89
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 1.06 84.91 1.90 67.66 6.90 33.83 10.57 22.45 13.10 8.82 12.10 2.66 11.39 14.68 7.25 33.97 7.23 46.38 20.38 48.92 91.89 PROM. = 47.19
EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "I" DESC. MOL, %PESO 1.15 2.07 7.51 11.5 14.26 13.17 12.4 7.89 7.87 22.18
ALIM. MOL.
100 EFICIENCIA DEL MOLINO 8 X 10 "II" DESC. MOL, %PESO 1.15 1.9 6.8 11.14 14.23 13.15 12.61
ALIM. MOL. TMSPH 7.53 5.84 10.63 14.11 14.56 11.78 9.20
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH % 1.06 85.96 1.75 70.08 6.25 41.23 10.24 27.43 13.08 10.16 12.08 2.51 11.59 20.62
8.01 7.69 23.32 100
4.52 3.93 9.80 91.89
7.36 7.07 21.43 91.89 PROM. =
38.58 44.34 54.25 50.72
EFICIENCIA DEL MOLINO 5 X 10 DESC. MOL, %PESO
ALIM. MOL. TMSPH
1.09 1.08 3.14 5.6 8.42 7.52 10.87 62.28 100
1.09 1.88 7.56 14.23 19.55 13.40 11.92 17.01 86.65
DESC. MOL, EFICIENCIA TMSPH %
0.94 0.94 2.72 4.85 7.30 6.52 9.42 53.97 86.65 PROM. =
CORTO CIRCUITO 0 BY
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon %
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE : Ira a la descarga por efecto del Bp Ira ala descarga por efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION TOTAL TPH 77.27 27.49 24.56 23.54 15.25 15.73 52.31 236.14
A ser Bp. 32.90 11.71 10.46 10.02 6.49 6.70 22.27
a ser cla sificada 44.36 15.79 14.10 13.51 8.75 9.03 30.03
31.32 12.32 10.03 8.06 3.96 3.33
Debido a la clasificacion 42.23 16.61 13.53 10.86 5.34 4.48
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : Se encuentra alli debido al efecto del Bp Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS TOTAL TPH 73.55 28.93 23.56 18.92 9.31 7.81
Debido al bp
13.49 50.23 64.03 65.90 62.68 51.39 21.00 68.48 31.01
21.70 183.78
9.24
12.46
De acuerdo a lo obtenido en el balance de materia se calcula el % de By en el ciclon: Soluc. en el u/f del ciclon / soluc. en el alim. al ciclon %
LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA DE LA ALIMENTACION QUE :
Ira a la descarga por efecto del Bp
Ira ala descarga por efecto de la alimentacion
TPH DE SOLIDOS EN LA ALIMENTACION TOTAL
A ser Bp.
a ser cla -
TPH
sificada
11.17
14.48 23.47 16.16 17.30 49.70 132.28 LCULO DE LAS TPH DE SOLIDOS POR MALLA EN LOS GRUESOS QUE : Se encuentra alli debido al efecto del Bp Se encuentra alli debido al efecto de la alimentacion TPH DE SOLIDOS EN LOS GRUESOS TOTAL TPH
10.00 12.69 18.97 12.11 10.94 15.90
3.07
8.10
3.98 6.46 4.45 4.76 13.67
10.50 17.01 11.72 12.54 36.02
Debido al bp
Debido a la clasificacion
2.75 3.49 5.22 3.33 3.01 4.38
7.25 9.20 13.75 8.77 7.93 11.53
80.61
CALCULO DEL F80 Y P80 MEDIANTE CURVAS DE GATES GAUDIN SHUMAN
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 7 X 12 ABERTURA 19000 13500 9510 4760 1680 841 585 420 295 210 149
%PARCIAL 3.19 14.99 22.86 20.8 11.25 6.24 2.59 2.69 1.73 1.3 1.02 11.34 100
% ACUM. 3.19 18.18 41.04 61.84 73.09 79.33 81.92 84.61 86.34 87.64 88.66 100.00
CURVA DE G-G-S: CALCULO DEL F80; M: 7x12
% ING 96.81 81.82 58.96 38.16 26.91 20.67 18.08 15.39 13.66 12.36 11.34 0.00
10
100
1000
10000
ABERTURA (u) F80 = 1500 u.
F80 =
15000 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 7 X 12 ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 17.79 11.94 13.95 7.43 6.44 4.88 4.89 3.47 4.43 24.78 100
% ACUM. 17.79 29.73 43.68 51.11 57.55 62.43 67.32 70.79 75.22 100.00
CURVA DE G-G-S CALCULO DEL P80 M:7x12
% ING 82.21 70.27 56.32 48.89 42.45 37.57 32.68 29.21 24.78 0.00
10
100
ABERTURA (u) F80 =
790 (u)
GRADO DE REDUCCION EN M: 7 X 12
19.0
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "I" ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 1.15 2.07 7.51 11.5 14.26 13.17 12.4 7.89 7.87 22.18 100
% ACUM. 1.15 3.22 10.73 22.23 36.49 49.66 62.06 69.95 77.82 100.00
% ING 98.85 96.78 89.27 77.77 63.51 50.34 37.94 30.05 22.18 0.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL F80 M:8x10 "I"
10
100
ABERTURA (u)
F80 =
330 (u)
PARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "I"
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
% ING
841
1.15
1.15
98.85
595
2.07
3.22
96.78
420
7.51
10.73
89.27
297
11.5
22.23
77.77
210
14.26
36.49
63.51
149
13.17
49.66
50.34
104
12.4
62.06
37.94
74
7.89
69.95
30.05
45
7.87
77.82
22.18
22.18
100.00
0.00
% ACUM.
%ING
100
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:8x10 "I"
10
ABERTURA (u)
P80 =
100
290 (u)
GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
1.14
.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 8 X 10 "II"
ABERTURA
%PARCIAL
841
8.19
8.19
91.81
595
6.35
14.54
85.46
420
11.57
26.11
73.89
297
15.35
41.46
58.54
210
15.84
57.30
42.70
149
12.82
70.12
29.88
104
10.01
80.13
19.87
74
4.92
85.05
14.95
45
4.28
89.33
10.67
10.67
100.00
0.00
100
CURVA G-G-S CALCULO DEL F80 M: 8x10
10
ABERTURA (u)
F80 =
100
450 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 8 X 10 "II" ABERTURA 841 595 420 297 210 149 104 74 45
%PARCIAL 1.15 1.9 6.8 11.14 14.23 13.15 12.61 8.01 7.69 23.32 100
% ACUM. 1.15 3.05 9.85 20.99 35.22 48.37 60.98 68.99 76.68 100.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:8x10 "II"
10
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
4.- PARA EL ALIMENTO AL MOLINO 5 X 10
ABERTURA (u)
100
305 (u) 1.48
% ING 98.85 96.95 90.15 79.01 64.78 51.63 39.02 31.01 23.32 0.00
ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
%ING
420 297 210 149 104 74 45
1.26 2.17 8.73 16.42 22.56 15.47 13.76 19.63 100
1.26 3.43 12.16 28.58 51.14 66.61 80.37 100.00
98.74 96.57 87.84 71.42 48.86 33.39 19.63 0.00
CURVA DE G-G-S CALCULO DEL F80 M:5x10
10
100 ABERTURA (u)
F80 =
180 (u)
ARA LA DESCARGA AL MOLINO 5 X 10 ABERTURA
%PARCIAL
% ACUM.
% ING
420 297 210 149 104 74 45
1.09 1.08 3.14 5.6 8.42 7.52 10.87 62.28 100
1.09 2.17 5.31 10.91 19.33 26.85 37.72 100.00
98.91 97.83 94.69 89.09 80.67 73.15 62.28 0.00
CURVA G-G-S CALCULO DEL P80 M:5x10
10
100
ABERTURA (u)
P80 = GRADO DE REDUCCION M:8X10 "I" =
104 (u) 1.73
CALCULO DEL INDICE DE TRABAJO OPERATIVO
52.36 15000 790 380 440 0.88 =
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
= WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
4.867
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 16.08
Kv - H / TMS
2.919
Kv - H / TMS
- PARA EL MOLINO 8 X 10 "I" 91.89 330 290 400 440 0.88 = = WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5) 71.98
Kv - H / TMS
- PARA EL MOLINO 8 X 10 "II" 91.86 450 305 360 440 0.89
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
2.658
Kv - H / TMS
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
23.79
Kv - H / TMS
1.296
Kv - H / TMS
80
180 104 170 440 0.8
=
3^0.5 x A x F.P x Kv / T
=
WORK INDEX
=
WORK INDEX
=
CONSUMO DE ENERGIA / (10/P^0.5 - 10/F^0.5)
4.99
Kv - H / TMS
CALCULO DE CARGA DE BOLAS A LOS MOLINOS
PARA EL MOLINO 8'x10' "I" 0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies
=
8.01
*
L = Longitud entre forros, pies
=
10.76
*
Vp = % de vol. ocupado por la bolas
=
0.35
*
Cd = Densidad aparente
=
293.00
26.241 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97)
MAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34 80% Pasante en la alimentacion
=
330
MAÑO MAXIMO DE BOLA
Constante = Gravedad especifica del solido = % de velosidad critica del molino = Diametro interno del molino = Work index del molino = =
350 3.12 0.81 8.01 71.98 4.40 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 % EN PESO
% EN PESO ACUM. 4.94 11.56 23.15 41.65 100.00
5.77 6.62 11.59 18.50 57.52 100.00
PESO DE BOLAS (TM) 1.5 1.7 3.0 4.9 15.1
NUMERO DE BOLAS 4700 2760 2798 2812 5857
Se usa bolas de 4" en compensacion por las mayores
PARA EL MOLINO 8'x10' "II" 0.821xD^2xLxVpxCD (TC) D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente =
7.87 10.73 0.34 293.00
* * *
24.728 TM (*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97)
AMAÑO MAXIMO DE BOLA = (F80/K)^0.5 x (SxWi/%CsxD^0.5)^0.34
80% Pasante en la alimentacion = Constante = Gravedad especifica del solido = % de velosidad critica del molino = Diametro interno del molino = Work index del molino = AMAÑO MAXIMO DE BOLA =
450 350 3.23 0.806 7.87 23.79 3.89 pulgadas
DISTRIBUCION DE CARGA DE BOLAS Y = (d/B)^3.81 % EN PESO
% EN PESO ACUM. 7.79 18.30 36.79 100.00
3.02 10.52 18.49 67.97 100.00 Se usa bolas de 3.5" en compensacion por la mayor. DIMENCIONAMIENTO DE HIDROCICLONES
PESO DE BOLAS (TM) 0.7 2.6 4.6 16.8 24.7
NUMERO DE BOLAS 2318 4133 4205 6578
MODELO DE MAYOR APLICACIÓN EN LA MINERIA: LINCH Y RAO Para desarrollar este modelo se tubo en cuenta el porcentaje -m200 en el O/F de cada ciclon, por tal motivo se muestreo a un corte de 9.1 para asi dimencionar nuestro ciclon a un corte de 10.2 (aproximadamente 1500 TMPD)
CICLON D-10 ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas = PSF = % de solidos en peso del alimento = Ao, A1, A2, A3 ; Constantes =
227.23 6 2.4 61.99
0.5 1 0.125
24.788 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de: 2.84
271.24
(pulgadas)
ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes.
83.11 144.75 1.75
1.1 -10 -58.615 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : 99.12 172.84 El nuevo apex de operación seria de: 3.24
(pulgadas)
CICLON D-6" ECUACION DE LA CAPACIDAD VOLUMETRICA.Q = A o (P)A1 (VF)A2 (100 - PSF)A3
( Ec. 1)
Q = Caudal volumetrico en m^3/hora de alim. de pulpa al ciclon = P = Presion de alimentacion en PSI VF = Diametro del vortex en pulgadas =
242.34 5 2.875
PSF = % de solidos en peso del alimento Ao, A1, A2, A3 ; Constantes
=
45.71
=
0.5 1 0.125 22.881 ( de ec. 1) Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg el caudal sería: El nuevo vortex de operación seria de : 3.24 (pulgadas) ECUACION DE LA DISTRIBUCION DE AGUAWof = Bo + B1 ( Wf ) + B2 (SPIG) Wof = Agua en O/F TM/H = Wf = Agua en alimento TM/H = SPIG = Diametro del apex en pulgadas = Bo, B1, B2 = Constantes. 1.1 -10 -47.692 Entonces para un corte mayor a lo actual de 9Kg : 128.26 176.94 El nuevo apex de operacon seria de : 1.868 (pulgadas)
113.89 157.12 1.125
272.92
Bi = Alimento
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
1498.46 148.11 34.34 0.46 17.60 50.69 2002.56 3752.22
-1.28 1.40 1.12 0.48 -0.46 -0.83 -0.42
-0.78 0.84 0.68 0.29 -0.28 -0.50 -0.25
(DI-Ci)^2
DELTA
LANDA
100.60 156.25 209.38 53.58 1.82 2085.75 2607.39
-0.60 1.71 -2.45 1.13 0.46 -0.24
-0.39 1.12 -1.61 0.74 0.30 -0.16
Ci = Gruesos
DATOS CORREGIDOS ALIMEN. GRUES. FINOS 31.94 12.49 11.08 10.26 6.18 6.16 21.90 100.00
40.62 15.08 12.29 10.07 5.28 4.64 12.01 100.00
1.48 3.38 6.81 10.91 9.32 11.48 56.62 100.00
Di = Finos
DATOS ACUMULADOS ALIMEN. GRUES. FINOS 31.94 44.43 55.51 65.76 71.94 78.10 100.00
40.62 55.71 68.00 78.07 83.35 87.99 100.00
1.48 4.86 11.67 22.58 31.90 43.38 100.00
CARGA CIRC. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51
0.22
0.39
FINOS %PARCIAL 1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56 100
DEL CICLON %AC, 98.69 95.12 88.16 77.19 67.93 56.56 0.00
PROM (U/F) PROM (O/F)
U/F 99.03 93.63 85.99 75.76 64.56 55.46
U/F (O-M)/O-U) 81.14 77.60 75.65 74.77 75.41 76.89
76.91 23.09
DATOS CORREGIDOS ALIM. GRUES. FINOS
DATOS ACUMULADOS ALIM. GRUES. FINOS
8.45 10.95 17.74 12.22 13.08 37.57 100.00
8.45 19.39 37.14 49.35 62.43 100.00
12.40 15.74 23.54 15.02 13.58 19.73 100.00
2.28 3.48 8.72 7.86 12.29 65.36 100.00
12.40 28.14 51.68 66.69 80.27 100.00
2.28 5.77 14.48 22.34 34.64 100.00
CARGA CIRC.
1.56 1.56 1.56 1.56 1.56
41.02
1000
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
U/F (O-M)/O-U)
2.13
97.87
66.90
3.92
93.95
55.99
8.09
85.86
64.53
8.15
77.71
61.37
12.41
65.30
60.36
65.3
0.00
100
U/F 90.24 87.15 81.87 75.46 64.23 32.75
PROM (U/F)
61.83
PROM (O/F)
38.17
1000
FINOS %PARCIAL 1.31 3.57 6.96 10.97 9.26 11.37 56.56
DEL CICLON %AC, 98.69 95.12 88.16 77.19 67.93 56.56 0.00
100
1000
FINOS %PARCIAL
DEL CICLON %AC,
2.13
97.87
3.92
93.95
8.09
85.86
8.15
77.71
12.41
65.30
65.3 100
0.00
1000
100000
1000
1000
1000
56 56
1000
1000
1000
1000
1.- CALCULO DE CARGA CIRCULANTE POR MEDIO
PARA EL MOLINO 7' x 12' PESO DE CARGA =
0.821xD^2xLxVpxCD (TC)
D = Diametro entre forros, pies = L = Longitud entre forros, pies = Vp = % de vol. ocupado por la bolas = Cd = Densidad aparente = PESO DE CARGA =
6.96 12.33 0.35 293.00
* * *
22.723 TM
(*) Datos tomados el último mantenimiento programado ( 05-marzo-'97) TAMAÑO MAXIMO DE BARRA = (160^-1)(F80)^0.75(SxWi/%CsxD^0.5)^0.5 F80 = 80% Pasante en la alimentacion = K = Constante = S = Gravedad especifica del solido = %Cs = % de velosidad critica del molino = D = Diametro interno del molino = Wi = Work index del molino = TAMAÑO MAXIMO DE BOLA = 4.87 pulgadas
17500 350 3.05 76.00 6.96 17.23
1.20
1.00
0.80 Series1
0.60
Series2
0.40
0.20
0.00 1
3
5
7
9
11
20000
18000 16000 14000 12000 10000 8000 6000 4000
2000 0
20000
18000 16000 14000 12000 10000 8000 6000 4000
2000 0 1
2
3
4
5
6
7
1.20
1.00
0.80
0.60
0.40
0.20
0.00 1
1-Jan 0-Jan 0-Jan 0-Jan 0-Jan
0-Jan 0-Jan 0-Jan
20000
18000 16000 14000 12000 20000
10000 18000 8000
16000
6000
14000
4000Series1 12000 10000
2000
8000
0 1
6000 4000
8
9
10
11
2000 0
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